Курсовая работа: Проект автоматической линии для обработки детали «Вал-выходной»

Министерство образования и науки Украины

Донецкий национальный технический университет

Механический факультет

Кафедра МС и инструменты

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по дисциплине “Теория проектирования автоматизированных станочных комплексов”

на тему: Проект автоматической линии для обработки детали «Вал-выходной»

ПК.ПЗ.04.6.09.02.03.31.00.000

Выполнил

ст. гр. МС-04н Володько А. Ю.

Принял Калафатова Л. П.

Нормоконтроль Гусев В. В.

Донецк 2008

Реферат

Работа содержит: страниц 46, таблиц 8 , источников 4, рисунков 9, приложений 2.

Объект проектирования: автоматическая линия для изготовления детали типа вал-выходной.

Цель работы: закрепить знания, полученные при изучении курса «Теория проектирования автоматизированных станочных комплексов», приобрести навыки проектирования автоматических линий.

ПОЗИЦИЯ, ПОТЕРИ ВНЕЦИКЛОВЫЕ, СТАНКИ ДУБЛЕРЫ, АВТОМАТИЧЕСКАЯ ЛИНИЯ, ЦИКЛОГРАММА РАБОТЫ, ТРАНСПОРТНАЯ СИСТЕМА.

Задание

Разработать компоновочную схему автоматической линии для изготовления детали тапа вал. Рассчитать экономические показатели выбранной линии.

Спроектировать шпиндельный узел шпоночно-фрезерного станка для фрезерования шпоночного паза.

Исходными данными к курсовому проекту является заданная производительность изготовления детали в условиях автоматизированного производства равная 55 шт./смену и чертеж детали представленный в приложении А.

Содержание

Введение

1. Анализ технологичности конструкции детали

2. Технологический процесс изготовления детали для неавтоматизированного производства

3.Определение перечня холостых операций

4. Анализ базового операционного процесса по критерию обеспечения заданной сменной производительности

5. Уточненный расчет производительности автоматической линии

6 Выбор транспортно-загрузочной системы

7. Расчет затрат для выбранных вариантов автоматических линий

8. Описание конструкции и работы автоматической линии и циклограммы

9. Описание конструкции и работы станка

10. Определение режимов обработки

11. Определение усилий и мощности резания

12. Расчет клиноременной передачи

13. Расчет прогиба шпинделя

14. Расчёт жёсткости опор качения

15. Расчёт жёсткости шпинделя

16. Динамический расчет шпиндельного узла

Заключение

Список литературы

Введение

Современное производство отличается сложностью производства и технологических процессов. В этих условиях решаются проблемы повышения продуктивности работы и качества производства изготавливаемой продукции при минимальных затратах автоматизации. Для этого необходимо уметь проектировать и широко использовать автоматизированные системы технологического оборудования, в состав которых входит сами станки – автоматы, автоматизированные загрузочные устройства, транспортно – накопительные системы и др.

1. Анализ технологичности конструкции детали

Деталь является выходным валом трехступенчатого цилиндрического соосного редуктора с уменьшающимися диаметрами от середины к краям детали. Она изготавливается из стали 40Х ГОСТ 4543-71. Это конструкционная легированная сталь, содержащая 0,4 % углерода, до 1,5% хрома. Эта сталь имеет плохие литейные качества, поэтому использовать в качестве заготовки литье в песчаных формах не допустимо. На чертеже указана твёрдость поверхностей детали после термообработки HRB 220…260. В качестве термообработки принято улучшение. В качестве технологической и измерительной базы принята ось центров детали, что является технологичным, так как не нарушается принцип единства баз. На чертеже детали имеются все виды, сечения и разрезы необходимые для того, чтобы представить конструкцию детали.

Заменить деталь сборным узлом представляется нецелесообразным.

Для облегчения установки подшипников на детали выполнены заходные фаски. Жёсткость детали определим по формуле:

,

где l – длина детали, l = 450 мм;

— приведённый диаметр детали:

,

где , — соответственно, диаметр и длина i-той ступени детали;

n – количество ступеней детали.

Тогда

Тогда

Так как жёсткость детали значительна и не превышает критического значения, равного 10, то для обработки детали не требуются люнеты, а режимы резания могут быть максимально возможными.

Все поверхности детали доступны для обработки и измерений. Возможно использование высокопроизводительного оборудования и стандартной технологической оснастки.

Центрирование вала и ступицы муфты осуществляется скользящей посадкой , крутящий момент передается с помощью шпоночного соединения. Это накладывает дополнительные требования к этой поверхности (шероховатость Ra 1,6 мкм), которая выполнена по 9 квалитету. Так как обработка цапф предусматривает шлифование и полирование, на валу предусмотрены канавки для выхода шлифовального круга, выполненные по наружнему цилиндру и торцу ГОСТ 8820-69 исп.4. Деталь имеет хвостовик для соединения со звездочкой цепной передачи посредством муфты. К поверхностям детали ш45k7, ш50js7, ш80k7, ш75n7 предъявляются особые требования по форме цилиндричности и соосности относительно оси детали. Его величина не должна превышать 0,08 мм и 0,02 соответственно. При выдерживании этих требований возникают технологические трудности. Эти поверхности детали являются наиболее точными. Обеспечение этой точности требует обработки абразивным инструментом.

Нетехнологичными элементами являются:

Наличие на поверхности ш80k7 закрытого шпоночного паза, что затруднит его обработку.

Назначение канавок для выхода шлифовального круга, приведет к ослаблению сечения детали и приведет к понижению жесткости на поверхностях ш45k7, ш50js7, ш80k7, ш75n7.

Несмотря на указанные недостатки деталь в целом технологична.

2. Технологический процесс изготовления детали для неавтоматизированного производства

Рис. 2.1 Чертеж заготовки

Рис. 2.2 Деталь с позициями

На рисунке 2.1 указан чертеж заготовки. На рисунке 2.2 указаны позиции обрабатываемых поверхностей. Далее приведем технологический процесс обработки детали в условиях неавтоматизированного производства.

005 Заготовительная.

1. Цех штамповочный.

010 Фрезерно-центровальная (МР-71).

А. Установить и снять заготовку.

1. Фрезеровать торцы 1;11, выдержав размер 450h12.

2. Сверлить центровые отверстия В5.

015 Токарно-винторезная (16К20).

А. Установить и снять заготовку.

1. Точить начерно ш80k7 поверхности 7 l=295h12.

2. Точить начерно ш75n7 поверхности 6 l=190h12.

3. Точить начерно ш70k7 поверхности 4 l=135h12.

4. Точить начерно ш65d9 поверхности 3 l=110h12.

5. Точить начерно ш90h14 поверхности 9 l=11h12.

Б. Переустановить заготовку.

6. Точить начерно ш50js7 поверхности 15 l=130h12.

7. Точить начерно ш45k7 поверхности 13 l=40h12.

020 Токарно-винторезная (16К20).

А. Установить и снять заготовку.

1. Точить начисто ш65d9 поверхности 3 l=110h12.

2. Точить начисто ш70k7 поверхности 4 l=135h12.

3. Точить начисто ш75n7 поверхности 6 l=190h12.

4. Точить начисто ш80k7 поверхности 7 l=295h12.

5. Точить фаску 1х45є поверхности 2.

6. Точить фаску 1х45є поверхности 5.

7. Точить фаску 1х45є поверхности 17.

8. Точить канавку поверхности 3.

9. Точить канавку поверхности 4.

10. Точить канавку поверхности 6.

11. Точить канавку поверхности 7.

Б. Переустановить заготовку.

12. Точить начисто ш50js7 поверхности 15 l=130h12.

13. Точить начисто ш45k7 поверхности 13 l=40h12.

14. Точить фаску 1х45є поверхности 12.

15. Точить фаску 1х45є поверхности 14.

16. Точить фаску 45є поверхности 10.

17. Точить канавку поверхности 13.

18. Точить канавку поверхности 15.

025 Шпоночно-фрезерная (692М).

А. Установить и снять заготовку.

1. Фрезеровать шпоночный паз ш22×85.

2. Фрезеровать шпоночный паз ш20×100.

030 Термическая.

1. Улучшение до HB 220-260.

035 Круглошлифовальная (ЗУ10В).

А. Установить и снять заготовку.

1. Шлифовать начерно ш65d9 поверхности 3.

2. Шлифовать начерно ш70k7 поверхности 4.

3. Шлифовать начерно ш75n7 поверхности 6.

4. Шлифовать начерно ш80k7 поверхности 7.

5. Шлифовать начисто ш65d9 поверхности 3.

6. Шлифовать начисто ш70k7 поверхности 4.

7. Шлифовать начисто ш75n7 поверхности 6.

8. Шлифовать начисто ш80k7 поверхности 7.

9. Полировать ш70k7 поверхности 4.

040 Круглошлифовальная (ЗУ10В).

А. Установить и снять заготовку.

1. Шлифовать начерно ш45k7 поверхности 13.

2. Шлифовать начерно ш50js7 поверхности 15.

3. Шлифовать начисто ш45k7 поверхности 13.

4. Шлифовать начисто ш50js7 поверхности 15.

045 Контрольная.

Из базового техпроцесса выбираем операции, которые будут выполняться на автоматической линии. Тогда маршрутный техпроцесс будет иметь вид:

010 Фрезерно-центровальная

015 Токарно-винторезная (черновая)

020 Токарно-винторезная (чистовая)

025 Шпоночно-фрезерная

На основании базового техпроцесса обработки произведем расчет машинного времени обработки каждой конкретной поверхности и результат занесем в таблицу 2.1.

Таблица 2.1-Расчет машинного времени выполнения операций

Наименование		Инструмент	Параметры резания					D, мм	L, мм	tр, мин
операции	перехода		t, мм	sоб, мм/об	v, м/мин	n, об/мин	sмин, мм/мин
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
Фрезерно-центровальная	Фрезеровать торцы пов. 1,17.	Фрезы торцевые Т15К6	3	4	137	220	275	98	300	1,09
	Сверлить центровочные отверстия	Сверла центровочные комбинированные ГОСТ 14952-75	6	0,31	10	255	79	12,5	10,06	0,13
Токарно-винторезная (Черновая)	Точить пов.7 предв.	Резец проходной Т15К6	3	0,9	65	225	202	92	295	1,46
	Точить пов.6 предв.	Резец проходной Т15К6	2,2	0,9	65	276	248	75	190	0,77
	Точить пов.4 предв.	Резец проходной Т15К6	2,2	0,9	65	296	266	70	135	0,51
	Точить пов.3 предв.	Резец проходной Т15К6	2,3	0,9	65	318	286	65	110	0,38
Токарно-винторезная (Черновая)	Точить пов.9	Резец проходной Т15К6	3	0,9	65	230	207	90	306	1,48
	Точить пов.15 предв.	Резец проходной Т15К6	3	0,9	65	339	305	61	130	0,43
	Точить пов.13 предв	Резец проходной Т15К6	2,2	0,9	65	460	414	45	40	0,1
Токарно-винторезная (Чистовая)	Точить пов.7 оконч.	Резец проходной Т15К6	0,2	0,5	93	370	185	80	295	1,59
	Точить пов.6 оконч.	Резец проходной Т15К6	0,2	0,5	93	395	197	75	190	0,96
	Точить пов.4 оконч.	Резец проходной Т15К6	0,2	0,5	93	423	211	70	135	0,64
	Точить пов.3 оконч.	Резец проходной Т15К6	0,2	0,5	93	455	278	65	110	0,48
Токарно-винторезная (Чистовая)	Точить пов.15 оконч.	Резец проходной Т15К6	0,2	0,5	93	592	296	50	130	0,44
	Точить пов.13 оконч.	Резец проходной Т15К6	0,2	0,5	93	658	329	45	40	0,12
	Точить фаску пов.2	Резец фасочный Р6М5	1	0,3	115	66	20	65	1	0,05
	Точить фаску пов.5	Резец фасочный Р6М5	1	0,3	120	57	17	75	1	0,06
	Точить фаску пов.17	Резец фасочный Р6М5	1	0,3	115	44	13	80	1	0,08
	Точить фаску пов.12	Резец фасочный Р6М5	1	0,3	120	95	29	45	1	0,03
	Точить фаску пов.14	Резец фасочный Р6М5	1	0,3	120	86	26	50	1	0,04
	Точить фаску пов.10	Резец фасочный Р6М5	1	0,3	115	39	12	90	1	0,09
	Точить канавку пов. 3	Резец специальный Р6М5	2,2	0,3	120	66	20	65	0,2	0,01
	Точить канавку пов. 4	Резец специальный Р6М5	2,2	0,3	120	61	18	70	0,2	0,01
	Точить канавку пов. 6	Резец специальный Р6М5	2,2	0,3	120	57	17	75	0,2	0,01
	Точить канавку пов. 7	Резец специальный Р6М5	2,2	0,3	115	44	13	80	0,2	0,01
	Точить канавку пов. 13	Резец специальный Р6М5	2,2	0,3	120	95	29	45	0,2	0,01
	Точить канавку пов. 15	Резец специальный Р6М5	2,2	0,3	120	86	26	50	0,2	0,01
Вертикально фрезерная	Фрезеровать шпоночный паз Ш22 попер/прод	Фреза шпоночная Т15К6	9/22	0,017/ 0,006	111	1600	9/27	22	9/85	4,15
	Фрезеровать шпоночный паз Ш20 напроход	Фреза шпоночная Т15К6	20	0,006	101	1600	27	20	100	3,7
Суммарное значение рабочего времени		16,5

3. Определение перечня холостых операций

Перечень холостых операций приведен в таблице 2.

Таблица 3.1– Перечень холостых операций

Наименование рабочей операции	Наименование холостой (обеспечивающей) операции
Фрезерно-центровальная	1.1 Ориентировать деталь
	1.2 Подать деталь в рабочую зону
	1.3 Закрепить деталь
	1.4 Подвести фрезы на быстром ходу
	1.5 Отвести фрезы на быстром ходу
	1.6 Подвести центровочные свёрла на быстром ходу
	1.7 Отвести центровочные свёрла на быстром ходу
	1.8 Раскрепить деталь
	1.9 Удалить деталь из рабочей зоны
Токарно-винторезная	2.1 Ориентировать деталь
	2.2 Подать деталь в рабочую зону
	2.3 Закрепить деталь
	2.4 Подвести резец на быстром ходу
	2.5 Отвести резец на быстром ходу
	2.6 Раскрепить деталь
	2.7 Закрепить деталь
	2.8 Подвести резец на быстром ходу
	2.9 Отвести резец на быстром ходу
	2.10 Раскрепить деталь
	2.11 Удалить деталь из рабочей зоны
Шпоночно-фрезерная	3.1 Ориентировать деталь
	3.2 Подать деталь в рабочую зону
	3.3 Закрепить деталь
	3.4 Подвести инструмент на быстром ходу
	3.5 Отвести инструмент на быстром ходу
	3.10 Раскрепить деталь
	3.11 Удалить деталь из рабочей зоны

4. Анализ базового операционного процесса по критерию обеспечения заданной сменной производительности

Определим ожидаемую производительность системы технологического оборудования за смену для неавтоматизированного производства:

шт/см;

где – коэффициент использования линии, принимаем

По условию требуемая серийная производительность:

шт/см.

В связи с этим необходимо синтезировать вариант АЛ, которая позволила бы обеспечить заданную производительность.

Рассмотрим два варианта компоновки автоматической линии, в первом из которых используются станки-дублеры, а во втором многопозиционный станок.

Структура линии, состоящей из станков-дублеров, представлена на (рис. 4.1).

Рисунок 4.1 Компоновка АЛ со станками-дублерами.

Для этой линии лимитирующим является время мин. Тогда производительность такой линии составляет:

(шт./смену).

Данное количество изделий удовлетворяет требуемой производительности.

Теперь рассчитаем вариант компоновки АЛ с многопозиционным станком, структура которого представлена на рисунке 4.2.

Рисунок 4.2 Компоновка АЛ со станками с многооперационным станком

Для данного варианта АЛ лимитирующей операцией также является шпоночно-фрезерная со временем мин. Производительность такой линии составляет:

(шт./смену).

Этот вариант также обеспечивает требуемую производительность, используя при этом на один станок меньше, чем предыдущий вариант. Проведем более точный анализ двух последних вариантов АЛ и определим, какой из них является более экономически целесообразным.

5. Уточненный расчет производительности автоматической линии

Уточненный расчет полной производительности автоматической линии с жесткими межагрегатными связями проводится по формуле:

,

где — коэффициент загрузки линии, который характеризует условия эксплуатации (принимается в пределах 0,85-0,90);

— время не совмещенных холостых ходов (в условиях дифференциации технологического процесса принимается ;

— время суммарных внецикловых потерь, определяется по формуле:

где — ожидаемые внецикловые потери по инструменту;

— ожидаемые внецикловые потери по оборудованию.

Потери по инструменту вычисляются по формуле:

Сведем данные по всем инструментам в таблицу 5.1.

Таблица 5.1 — Расчет времени потерь по инструменту для АЛ со станками-дублерами

№ пп	Наименование инструмента	, мин	, мин	, мин	, мин	, мин
1	2	3	4	5	6	7
1	Фреза торцовая Т15К6	1,09	100	7	0,12	0,078*2
2	Сверло центровочное Р18	0,13	45	1	0,12	0,0032*2
3	Резец Т15К6 (установ А, черновая обработка)	1,48	60	1,5	0,2	0,042
4	Резец Т15К6 (установ А, черновая обработка)	1,46	60	1,5	0,2	0,041
5	Резец Т15К6 (установ А, черновая обработка)	0,77	60	1,5	0,2	0,022
6	Резец Т15К6 (установ А, черновая обработка)	0,51	60	1,5	0,2	0,014
7	Резец Т15К6 (установ А, черновая обработка)	0,38	60	1,5	0,2	0,011
8	Резец Т15К6 (установ Б, черновая обработка)	0,43	60	1,5	0,2	0,012
9	Резец Т15К6 (установ Б, черновая обработка)	0,097	60	1,5	0,2	0,0027
10	Резец Т15К6 (установ А, чистовая обработка)	0,57	60	3,0	0,18	0,03
11	Резец Т15К6 (установ А, чистовая обработка)	0,28	60	3,0	0,18	0,015
12	Резец Т15К6 (установ А, чистовая обработка)	0,12	60	3,0	0,18	0,064
13	Резец Т15К6 (установ А, чистовая обработка)	0,48	60	3,0	0,18	0,025
14	Резец Т15К6 (установ Б, чистовая обработка)	0,3	60	3,0	0,18	0,016
15	Резец Т15К6 (установ Б, чистовая обработка)	0,12	60	3,0	0,18	0,0064
16	Резец канавочный Р6М5 (установ А)	0,01	60	3,0	0,18	0,00053
17	Резец канавочный Р6М5 (установ А)	0,01	60	3,0	0,18	0,00053
18	Резец канавочный Р6М5 (установ А)	0,012	60	3,0	0,18	0,00064
19	Резец канавочный Р6М5 (установ А)	0,015	60	3,0	0,18	0,0008
20	Резец канавочный Р6М5 (установ Б)	0,007	60	3,0	0,18	0,00037
21	Резец канавочный Р6М5 (установ Б)	0,0078	60	3,0	0,18	0,00041
22	Резец фасочный Р6М5 (установ А)	0,05	60	3,0	0,18	0,0027
23	Резец фасочный Р6М5 (установ А)	0,058	60	3,0	0,18	0,0031
24	Резец фасочный Р6М5 (установ А)	0,076	60	3,0	0,18	0,004
25	Резец фасочный Р6М5 (установ Б)	0,035	60	3,0	0,18	0,0019
26	Резец фасочный Р6М5 (установ Б)	0,039	60	3,0	0,18	0,0021
27	Резец фасочный Р6М5 (установ Б)	0,086	60	3,0	0,18	0,0046
28	Фреза шпоночная Т15К6 (Ш22х85)	3,93	80	5,0	0,12	0,251
29	Фреза шпоночная Т15К6 (Ш20х85)	3,93	80	5,0	0,12	0,251

Для варианта АЛ с многопозиционным станком на шпоночно-фрезерной операции приведем только отличия по времени в 28 и 29 номере таблицы 5.1.

Таблица 5.2 — Расчет потерь времени по инструменту для АЛ с многопозиционным станком

№ пп	Наименование инструмента	, мин	, мин	, мин	, мин	, мин
—	—	—	—	—	—	—
28	Фреза шпоночная Т15К6 (Ш22х85)	4,15	80	5,0	0,12	0,266
29	Фреза шпоночная Т15К6 (Ш20х85)	3,7	80	5,0	0,12	0,237

Расчет внецикловых потерь по оборудованию проводится по формуле:

где — среднее время простоев i-го нормализованного узла.

Рассмотрим вариант компоновки данной линии с применением станков-дублеров. Данные по потерям времени по оборудования сводим в таблицы 5.3 и 5.4.

Таблица 5.3 — Уточненные потери по оборудованию вариант для АЛ с копировальными станками

Операция	Наименование механизма	Время простоев на 100 мин. , мин	Время работы j-ого нормализованного узла , мин	Простои конкретных механизмов , мин
Фрезерно-центровальная х2	Узел подачи и зажима	0,55	1,21	0,0067
	Фрезерная бабка	0,04	1,09	0,0004
	Сверлильная бабка	0,03	0,12	0,00004
	Гидравлическое оборудование	0,2	1,21	0,00242
	Электрооборудование	0,5	1,21	0,00605
	Система охлаждения	0,08	1,21	0,00097
	Транспортер стружки	0,24	1,21	0,0029
Токарная черновая Установ А	Узел подачи и закрепления заготовки	0,55	1,48	0,00814
	Шпиндельный блок с механизмом фиксации и приводом вращения	0,18	1,48	0,002664
	Узел продольных суппортов	0,06	1,48	0,000888
	Гидравлическое оборудование	0,2	1,48	0,00296
	Электрооборудование	1,43	1,48	0,021164
	Система охлаждения	0,08	1,48	0,001184
	Транспортер стружки	0,24	1,48	0,003552
Токарная черновая Установ Б	Узел подачи и закрепления заготовки	0,55	0,43	0,002365
	Шпиндельный блок с механизмом фиксации и приводом вращения	0,18	0,43	0,000774
	Узел продольных суппортов	0,06	0,43	0,000258
	Гидравлическое оборудование	0,2	0,43	0,00086
	Электрооборудование	1,43	0,43	0,006149
	Система охлаждения	0,08	0,43	0,000344
	Транспортер стружки	0,24	0,43	0,001032
Токарная чистовая Установ А	Узел подачи и закрепления заготовки	0,55	0,646	0,003553
	Шпиндельный блок с механизмом фиксации и приводом вращения	0,18	0,646	0,0011628
	Узел поперечных суппортов	0,07	0,076	0,0000532
	Узел продольных суппортов	0,06	0,57	0,000342
	Гидравлическое оборудование	0,20	0,646	0,001292
	Электрооборудование	1,43	0,646	0,0092378
	Система охлаждения	0,08	0,646	0,0005168
	Транспортер стружки	0,24	0,646	0,0015504
Токарная чистовая Установ Б	Узел подачи и закрепления заготовки	0,55	0,386	0,002123
	Шпиндельный блок с механизмом фиксации и приводом вращения	0,18	0,386	0,0006948
	Узел поперечных суппортов	0,07	0,086	0,0000602
	Узел продольных суппортов	0,06	0,3	0,00018
	Гидравлическое оборудование	0,2	0,386	0,000772
	Электрооборудование	1,43	0,386	0,0055198
	Система охлаждения	0,08	0,386	0,0003088
	Транспортер стружки	0,24	0,386	0,0009264
Вертикально-фрезерная	Узел подачи и зажима	0,55	3,93	0,0216
	Фрезерная бабка х2	0,06	3,93	0,0024
	Гидравлическое оборудование х2	0,23	3,93	0,009
	Электрооборудование	1,43	3,93	0,056
	Система охлаждения х2	0,08	3,93	0,0031
	Транспортер стружки	0,24	3,93	0,0094
Вертикально-фрезерная	Узел подачи и зажима	0,55	3,93	0,0216
	Фрезерная бабка х2	0,06	3,93	0,0024
	Гидравлическое оборудование х2	0,23	3,93	0,009
	Электрооборудование	1,43	3,93	0,056
	Система охлаждения х2	0,08	3,93	0,0031
	Транспортер стружки	0,24	3,93	0,0094
				0,507

Тогда производительность такой линии с учетом потерь по инструменту и оборудованию будет составлять:

шт./смену.

Как видно по расчетам, производительность такой линии удовлетворяет требуемой производительности.

Далее рассмотрим потери времени, связанные с оборудованием для АЛ с многопозиционным станком и данные занесем в таблицу 5.4. Т.к. линия имеет многопозиционный станок вместо двух станков дублеров на последней операции, тогда приведем в таблице 5.4 только отличное от таблицы 5.3 время.

Таблица 5.4 — Уточненные потери по оборудованию вариант для АЛ с многопозиционным станком

Операция	Наименование механизма	Время простоев на 100 мин. , мин	Время работы j-ого нормализованного узла , мин	Простои конкретных механизмов , мин
Вертикально-фрезерная	Узел подачи и зажима	0,55	4,15	0,0228
	Фрезерная бабка х2	0,06	4,15	0,0025
	Гидравлическое оборудование	0,23	4,15	0,01
	Электрооборудование х2	1,43	4,15	0,059
	Система охлаждения х2	0,08	4,15	0,0033
	Транспортер стружки	0,24	4,15	0,01
Вертикально-фрезерная	Узел подачи и зажима	0,55	3,7	0,020
	Фрезерная бабка х2	0,06	3,7	0,0022
	Гидравлическое оборудование	0,23	3,7	0,0085
	Электрооборудование х2	1,43	3,7	0,0529
	Система охлаждения х2	0,08	3,7	0,003
	Транспортер стружки	0,24	3,7	0,0089
				0,668

Тогда производительность такой линии с учетом потерь по инструменту и оборудованию будет составлять:

шт./смену.

Как видно по расчетам, производительности обоих линий удовлетворяют требуемой производительности. Дальнейшее увеличение числа оборудования для повышения производительности будет экономически нецелесообразным.

6 Выбор транспортно-загрузочной системы

В качестве загрузочно-разгрузочной системы в данной линии можно использовать напольные роботы-манипуляторы. Соответственно принимаем промышленные роботы агрегатно-модульный конструкции типа РПМ-25.

В качестве транспортной системы принимаю пластинчатый конвейер и транспортеры стружки.

7. Расчет затрат для выбранных вариантов автоматических линий

Ранее варианты АЛ рассматривались с точки зрения обеспечиваемой ими производительности и оба из них обеспечивают требуемую производительность. Для окончательного выбора компоновки АЛ определим стоимость каждой из них.

Для расчета стоимости того или иного варианта автоматической линии необходимо предварительно определить состав оборудования, которое будет входить в данную линию.

В обеих компоновках будут использоваться транспортеры деталей, стружки, роботы-манипуляторы. Приведенные затраты автоматической линии находятся по формуле:

;

;

где — стоимость основного оборудования;

— стоимость транспортно – загрузочной системы.

Основное оборудование АЛ с применением станков-дублеров состоит из:

Фрезерно – центровальный станок — 1шт Ч3000у.е.=3000 у.е.

Токарный многорезцовый полуавтомат – 4 шт Ч4000у.е.=16000 у.е.

Шпоночно– фрезерный станок – 2шт.Ч3000у.е.=6000у.е.

Общая стоимость основного оборудования составляет: 25000у.е.

Вспомогательное оборудование для данной схемы:

Транспортер деталей 1 шт. Ч 1200 у.е.= 1200 у.е.

Транспортер стружки 2 шт. Ч 320 у.е.= 640 у.е.

Промышленный робот 7 шт.Ч4500у.е.=31500 у.е.

Общая стоимость вспомогательного оборудования составляет 33340 у.е

Приведенные потери составляют для данного варианта:

у.е

Аналогично рассчитываем стоимость основного оборудования для варианта компоновки АЛ с многопозиционным станком:

Фрезерно – центровальный станок — 1шт Ч3000у.е.=3000 у.е.

Токарный многорезцовый полуавтомат – 4 шт Ч4000у.е.=16000 у.е.

Двухпозиционный фрезерный полуавтомат – 1шт.Ч6000у.е.=6000у.е.

Общая стоимость основного оборудования составляет 25000 у.е.

Определим стоимость вспомогательного оборудования:

Промышленный робот 6шт.Ч4500у.е.=27000 у.е.

Транспортер деталей 1 шт. Ч 1200 у.е.= 1200 у.е.

Транспортер стружки 1 шт. Ч320 у.е.= 320 у.е.

Стоимость вспомогательного оборудования для данного варианта составляет 28520 у.е.

Как видно из расчетов второй вариант является экономически более целесообразным. Приведенные потери составляют для него:

у.е.

Из экономического сравнения двух вариантов видим, что вариант АЛ с применением многопозиционного станка оказался более выгодным.

Все расчеты заносим в таблицу 7.1.

Таблица 7.1 – Стоимость основного и вспомогательного оборудования

№ варианта	Тип оборудования	Стоимость оборудования	Тип ТЗС	Стоимость ТЗС	Приведенные затраты
1			Транспортер деталей	1·1200	20419
	Станок фрезерно-центровальный мод. МР-71МФ3	1·3000	Промышленный робот РПМ-25	1·4500
			Транспортер стружки	320
	Станок токарный многорезцовый копировальный полуавтомат мод. 1716Ц	4·4000	Промышленный робот РПМ-25	4·4500
			Транспортер стружки	320
	Станок шпоночно-фрезерный 692М	2·3000	Промышленный робот РПМ-25	2·4500
			Транспортер стружки	2·320
2			Транспортер деталей	1·1200
	Станок фрезерно-центровальный мод. МР-71М	1·3000	Промышленный робот РПМ-25	1·4500	18732
			Транспортер стружки	320
	Станок токарный многорезцовый копировальный полуавтомат мод. 1716Ц	4·4000	Промышленный робот РПМ-25	4·4500
			Транспортер стружки	320
	Станок вертикально-фрезерный многопозиционный	6000	Промышленный робот РПМ-25	1·4500
			Транспортер стружки	320

Таблица 7.2 – Структура техпроцесса в автоматизированном производстве при совмещении операций

№ поз.	Наименование операции	Инструментальные переходы на данной операции	Инструмент	Время операции, мин.
1	Фрезерно-центровальная	Фрезеровать торцы 1, 11 Сверлить центровочные отверстия	Фреза торцевая Сверла центровочные комбинированные	1,22
2	Токарная черновая	Точить поверхности 3, 4, 6, 7	Многорезцовая наладка	1,48
3	Токарная черновая	Точить поверхности 13, 15	Многорезцовая наладка	0,43
4	Токарная чистовая	Точить поверхности 3, 4, 6, 7 Точить фаски 2, 5, 17 и канавки 3, 4, 6, 7	Многорезцовая наладка	0,646
5	Токарная чистовая	Точить поверхности 13, 15 Точить фаски 12, 14, 10 и канавки 13, 15	Многорезцовая наладка	0,3865
6	Вертикально-фрезерная	Фрезеровать шпоночные пазы	Фреза шпоночная	4,15

8. Описание конструкции и работы автоматической линии и циклограммы

В состав АЛ последовательного агрегатирования входит следующее оборудование:

Фрезерно-центровальный станок мод. МР71М 1шт.

Токарный многорезцовый полуавтомат мод. 1Н713 4 шт.

Многопозиционный шпоночно-фрезерный станок 1шт.

Промышленный робот 6 шт.

Конвейер пластинчатый 1шт.

На первом фрезерно-центровальном станке производится фрезерование торцев детали и сверление центровых отверстий с помошью фрезерной и сверлильной бабок. Заготовка устанавливается на станке с помощью станочных призм. На втором и третьем токарном многорезцовом полуавтомате производится черновое точение цилиндрических поверхностей с помощью продольного суппорта и многорезцовых наладок. На четвертом и пятом токарных полуавтоматах производится точение цилиндрических поверхностей, фасок и канавок с помощью многорезцовых наладок на продольные и поперечные суппорта. На всех токарных станках заготовка устанавливается в переднем зубчатом центре и поджимается задней бабкой с установленным в ней вращающимся центром. На многопозиционном шпоночно-фрезерном станке производится фрезерование шпоночного паза шпоночной фрезой, установленной во фрезерной насадке, заготовка, установлена на поворотном столе. Самодействующие фрезерные головки на этом станке совершают движение врезания и продольное движение, а также главное движение резания. Однорукие промышленные роботы используются в качестве загрузочных устройств. Транспортирующим устройством в данной АЛ является пластинчатый конвейер с установленными на нем призмами для ориентирования заготовки.

Работа элементов АЛ происходит следующим образом (см. циклограмму работы АЛ): цикл начинается с подвода руки манипулятора к конвейеру, далее происходит зажим заготовки кистью и отвод манипулятора, его поворот к станку, и подвод руки. При попадании ориентированной заготовки в зажимное приспособление происходит зажим ее на станке после чего манипулятор разжимает кисть и отводит руку от станка, одновременно с отводом руки включается быстрый подвод заготовки вместе со столом или соответствующих суппортов в рабочую зону далее включается рабочий ход затем быстрый отвод. Одновременно с быстрым отводом включается подвод отведенной руки манипулятора к станку, зажим заготовки манипулятором и разжим зажимного приспособления. Обработанная заготовка отводится вместе с рукой манипулятора от станка, манипулятор поворачивается к конвейеру, подводит руку и устанавливает деталь в призмах на конвейере, разжимает кисть и отводит руку от него. На этом цикл работы АЛ заканчивается.

9. Описание конструкции и работы станка

В рамках данного курсового проекта необходимо сконструировать станочную систему для обработки шпоночного паза вала-выходного.

Компоноваться данная система будет следующим образом: шпоночно-фрезерный станок 692М, пластинчатый конвейер и промышленный робот РПМ-25. Робот захватывает заготовку и поворачивается к станку, для установки заготовки под обработку и ориентации относительно инструмента используем стандартный станочные приспособления – раздвижные призмы, которые крепятся к совершающему движение подачи силовому столу. Для того, чтобы в процессе обработки заготовка находилась неподвижно относительно инструмента и не меняла положение под действием сил резания, будем использовать зажимное приспособление, которое также устанавливается на стол.

Сам процесс обработки будет происходить в следующей последовательности: установка вала на призмы, фиксация вала с помощью зажимного приспособления посредством прижатия его к призмам, подвод заготовки на ускоренном ходу в зону обработки, непосредственная обработка шпоночного паза на рабочем ходу, отвод заготовки из зоны обработки на ускоренном ходу. При этом сам ускоренный подвод и отвод осуществляется посредством перемещения платформы стола по направляющим при вращении электродвигателя быстрых перемещений, изменение направления осуществляется реверсированием электродвигателя. Рабочий ход осуществляется посредством движения стола с заготовкой за счет вращения ходового винта от электродвигателя рабочей подачи. Скорость рабочей подачи настраивается сменяемыми зубчатыми колесами, величина усилия подачи стола регулируется фрикционной предохранительной муфтой, сжатие дисков которой производится винтом и планкой через пружину. Шпиндельный узел совершает вертикальное движение от привода конической шестерни, которая вращает винт, на котором накручена гайка, эта гайка с помощью кронштейна опускает шпиндель в зависимости от вращения винта.

10. Определение режимов обработки

Расчет режимов резания при обработке шпоночного паза ведем в следующей последовательности:

1) схема обработки паза

Рисунок 10.1 Обработка шпоночного паза

2) по рис. 10.1 глубина резания мм и ширина обработки мм;

3) согласно [1, стр. 284, табл. 35] принимаем подачу ;

4) скорость резания рассчитываем по формуле

,

где — стойкость инструмента, мин [1, стр. 290, табл. 40];

— число зубьев фрезы, ;

[1, стр. 287, табл. 39];

где – коэффициент, характеризующий группу стали по обрабатываемости,=0,85, =1,45 [1, с. 262, табл.2];

– коэффициент, учитывающий состояние поверхности,[1, с. 263, табл.5];

– коэффициент, учитывающий влияние материала инструмента, [1, с. 263, табл.6];

По рассчитанной скорости резания определяем требуемую частоту вращения фрезы при обработке данной поверхности:

об/мин.

11. Определение усилий и мощности резания

Определяем главную составляющую силы резания:

Согласно [1] выбираем значения степеней и коэффициентов:

Тогда усилие резания

Н.

Определяем мощность резания:

Учитывая коэффициенты при затуплении – 1,7 и при неравномерности припуска – 1,4, получим мощность станка:

12. Расчет клиноременной передачи.

Исходные данные:

P1=2,43 кВт, n=1440об/мин, i=2.

В зависимости от n выбираем сечение ремня А.

Принимаю dшк=150 мм,P0≈3 кВт.

Пусть а≈450мм. Тогда lp=2·450+0.5·р·(150+300)=2042 мм. Принимаю lp=2100 мм.

Уточняем межосевое

.

Ср=1,3, Сi=1,14, Cl=0,95, Cб=0,89.

Pp=P0ЧСiЧClЧCб/ Ср=3·1,14·0,95·0,89/1,3=2,22 кВт.

6) Число ремней z=3/2,22/0,95≈3 ремня.

Находим предварительное натяжение одного ремня при

v=р·dшкn/60=3,14·0,2·1440/60=15,072м/с и Fv=1250·81·10-6·15,07=23H

равно

F0=0.85·P·Cp·Cl/(zvCбCi)+Fv=0.85·3·1.3·0.95/(3·13.08·0,89Ч0,95)+23=91,6H

Сила, действующая на вал

F=2·F0·z·cosβ/2=2·96,4·3·cos12,6=537H.

Ресурс наработки

Т=ТсрК1К2=2000·2,5·1=5000ч.

13. Расчет прогиба шпинделя

Для расчета будем использовать программу автоматического расчета прогиба шпнделя. Исходными данными расчета являются:

— номер расчетной схемы (5);

— составляюшие усилий резания:

Pz=200H;

Py=1157H;

Po=2313H;

— диаметр конца шпинделя Dm=90мм;

— диаметр отверстия в шпинделе Dot=30мм;

— диаметр шпинделя между опорами Dk=70мм;

— угол между усилием резания и окружным усилием Gm=0-6,28 Рад.

Выходными данными программы являются:

— FR1, FR2 – реакции в передней и задней опорах, Н;

— У – прогиб рабочего конца шпинделя, мкм;

— θ – угол поворота шпинделя в передней опоре, Рад.

После расчета программа выдала следующие значения:

Минимальный прогиб и угол поворота будет при угле:

Gm =3,14рад;

FR1=4423Н;

FR2=-5793Н;

У=335мкм;

θ=-0,000003Рад.

14. Расчёт жёсткости опор качения

Жёсткость опоры:

;

где — упругое сближение тел качения и колец подшипника, мм;

— контактные деформации на посадочных поверхностях подшипника, шпинделя и корпуса, мм.

Для расчета подшипника на передней опоре, а именно духрядного роликоподшипника типа 3182118 вначале определяют податливость подшипника по графику (МУ№125 рис. 3.2) — .

Коэффициент податливости определяют по графику (МУ№125 рис. 3.3) — , С=60мм, l=3·C=180мм.

Относительный зазор-натяг = 0.

— податливость подшипника;

Податливость посадочных поверхностей:

Суммарная жесткость на ПО:

Для ЗО или дуплекса (пары) радиально-упорных шарикоподшипников жесткость определяется в такой последовательности:

По (МУ№125 рис. 3.4) —

по (МУ№125 рис. 3.5);

где =10мм – диаметр шариков шарикового радиально-упорного подшипника 36214;

КR — вспомогательный коэффициент податливости.

Податливость посадочных поверхностей:

где k=0,01 – коэффициент податливости;

d – диаметр внутреннего кольца подшипника, d=70 мм;

D — диаметр наружного кольца подшипника D=125 мм;

В – ширина подшипника, В=44 мм.

Окончательная жесткость для ЗО:

Анализируя полученные данные, делаем вывод, что хотя подшипники передней опоры более жёсткие по сравнению с подшипниками задней опоры, прогибы в передней опоре всё равно на порядок выше из-за больших сил, возникающих на торце шпинделя при фрезеровании.

15. Расчёт жёсткости шпинделя

Радиальное перемещение переднего конца шпинделя:

;

где — перемещение, вызванное изгибом тела шпинделя;

— перемещение, вызванное податливостью (нежёсткостью опор);

— перемещение, вызванное сдвигом от действия поперечных сил.

Рисунок 15.1 – Перемещения переднего конца шпинделя

Применим известные формулы сопромата и пренебрегая величиной , которая для реальных размеров шпинделей, имеющих центральное отверстие, не превышает 3-6 процентов, запишем:

где Е – модуль упругости материала шпинделя, Е=2·Па;

— осевые моменты инерции сечения шпинделя соответственно на консольной части и между опорами;

и — соответственно податливость передней и задней опор шпинделя;

— коэффициент, учитывающий наличие в передней опоре защемляющего момента, =0,1….0,2. Принимаем =0,5;

а – длина вылета (консольной части) шпинделя, а=60 мм;

l – расстояние между опорами шпинделя, используя программу принимаем оптимальное l=250 мм;

F=Pу=1291,5 Н.

Определим суммарный угол поворота от статической и динамической нагрузки:

.

Таким образом при диаметре фрезы 22мм и глубине шпоночного паза 9мм, данный ШУ может применятся на данном фрезерном станке при обработке шпоночного паза, исходя из допуска на глубину шпоночного паза , углубление (увод) оси фрезы при фрезеровании не должен превышать , в данном случае углубление составит:

, что меньше допустимого значения.

16. Динамический расчет шпиндельного узла

Для получения частотных характеристик шпиндельного узла разобьем его на участки и рассчитаем их осевые моменты инерции и массу:

Рисунок 16.1 – Чертеж шпиндельного узла

Рисунок 16.2 – Разбиение шпиндельного узла на участки

Используя пакет КОМПАС-3D V8 и 3D модель данного узла рассчитаем необходимые параметры:

Жесткость Cr и коэффициент демпфирования h опор (согласно пункту 15):

Cr1=635000 Н/мм

Cr2=508000 Н/мм

где – относительное рассеивание энергии на шариковой радиально-упорной сдвоенной опоре; – относительное рассеивание энергии на роликовой радиально сдвоенной опоре; а=60 мм – вылет; l=250 мм – межопорное расстояние h1,2=0,11

Полученные данные заносим в программу и на основании нижеперечисленных формул получаем графики частотных характеристики узла. Передаточная функция УС шпинделя

Рисунок 16.3 – Графики амплитудно-частотных характеристик

Таким образом собственная частота 90 с-1, что входит в интервал 63-117рад/с рабочей частоты шпиндельного узла, поэтому использовать эту частоту вращения шпинделя и близкие к ней не рекомендуется. Для этого следует увеличить рабочую частоту привода.

Заключение

В курсовой проекте исследован технологический процесс обработки детали в неавтоматизированном производстве, произведен синтез и анализ двух компоновок автоматических линий, выбран наиболее рациональный вариант автоматической линии по критерию обеспечения заданной производительности и минимума приведенных затрат, разработана циклограмма работы выбранного варианта автоматической линии.

Также была спроектирована станочная система на базе шпоночно-фрезерного станка. Спроектирован шпиндельный узел данного станка. Произведен динамический расчет шпиндельного узла, режимов и мощности резания, в условиях фрезерования данного шпоночного паза.

Список литературы

Справочник технолога машиностроителя. В 2-х т. Т2/ Под. ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова 4-е изд-. М.: Машиностроение, 1985.-496с.

Методические указания по выполнению курсовых работ по дисциплине «Теория проектирования автоматизированных станочных комплексов» №774.Сост.:Л.П. Калафатова, А. Д. Молчанов Донецк ДонНТУ 2003. 47с.

Шаумян Г.А. Комплексная автоматизация производственных поцессов.-М.: Машиностроение, 1987. -288с.

Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя В 3-х т. Т1./ Под. Ред. И.Н. Жестковой: М. Машиностроение 2001.-920с.