Введение

Автомобили в структуре современного промышленного и сельскохозяйственного производства являются мобильными транспортными средствами, получившими широкое распространение. От знания устройства автомобилей и умение грамотно эксплуатировать их во многом зависит эффективное и экономичное использование транспортных средств.

При изучении дисциплины «Автомобили» рассматриваются конструкции основных современных автомобилей и их двигателей, теория, конструирование и расчет двигателей и автомобилей.

Проведение практических расчетов закрепляет основы теории и расчёта автомобилей и позволяет освоить основные технические показатели и характеристики автомобилей.

Составной частью курсовой работы является проведение теплового расчёта двигателя проектируемого автомобиля. Тепловой расчёт позволяет аналитически с достаточной степенью точности определить основные параметры вновь проектируемого или модернизируемого двигателя, а также оценить индикаторные и эффективные показатели его работы. Результаты теплового расчёта ДВС в дальнейшем используются для расчёта и построения теоретической внешней скоростной характеристики двигателя, в свою очередь используемую при расчёте динамики автомобиля.

1. Определение необходимой мощности двигателя

При установившемся движении мощность автомобиля расходуется на преодоление сопротивления дороги и воздуха.

где Ga, Gr – вес автомобиля и груза, Н;

Pw – сила сопротивления воздуха при скорости движения V (м/с), Н;

hтр – КПД трансмиссии; (0.8 – 0.92) hтр=0,82

f – осредненный коэффициент сопротивления качению, который обычно находится экспериментально для определенных дорожных условий и шин. f=0,025–0,035, принимаем f=0,025

Pw = k Ч F Ч V2

где k – коэффициент обтекаемости, Н Ч с2/м4 принимаем k=0.5

F – площадь лобового сопротивления, м2

F=Br•Hr=1.65•2.15=3.5 м2

Br, Hr – габаритные ширина и высота, м;

Pw=0.5•3.5•376.36=667.5 H

кВт

2.Тепловой расчёт двигателя

Выбор исходных данных для расчёта рабочего цикла двигателя.

Для выполнения теплового расчёта использовалась программа на ЭВМ, разработанная по методике, изложенной в [1].

Элементарный состав топлива

Жидкое моторное топливо нефтяного происхождения характеризуется следующим элементарным составом (по массе)

C+H+O=1 кг

где C, H, O – содержание соответственно углерода, водорода и кислорода в 1 кг топлива.

При выполнении расчётов рабочего цикла двигателя кроме элементарного состава топлива следует задать удельную низшую теплоту сгорания Qн и среднюю молярную массу mт топлива.

C=0.855 кг

H=0,145 кг

Qн=115 г./моль

mт=44000 кДж/кг

Коэффициент избытка воздуха

Коэффициент избытка воздуха a определяет состав горючей смеси. Его значение зависит от типа смесеобразования, условий воспламенения и сгорания топлива, а также от режима работы двигателя. Коэффициент избытка воздуха влияет на количество выделяемой теплоты и состав продуктов сгорания.

Рекомендуемые величины a для номинального режима работы: карбюраторных бензиновых двигателей – 0,85–0,95; принимает a=0.85

Степень сжатия

В двигателях с воспламенением от электрической свечи значение ε ограничивается по условию предупреждения явления детонации и выбор её зависит от антидетонационных свойств топлива. Большое значение для бездетонационной работы карбюраторного двигателя имеют также материалы, применяемые при изготовлении камеры сгорания. Например, замена чугунной головки блока на алюминиевую позволяет повысить ε на 0,5, а замена чугунного поршня на алюминиевый – на 0,4…0,7. Характерные величины степени сжатия ε: для бензиновых карбюраторных двигателей – 6…11; принимаем ε=6,69899

Подогрев заряда

Степень подогрева заряда DТ – изменение его температуры при движении по впускному тракту и внутри цилиндра. Значение подогрева заряда DТ зависит от конструкции и установки на двигателе впускного трубопровода, организации его подогрева и скоростного режима двигателя. Повышение DТ улучшает процесс испарения топлива, но при этом снижается плотность заряда, что отрицательно влияет на наполнение цилиндров и мощность двигателя.

Для четырехтактного автотракторного двигателя значение DТ принимают в следующих пределах:

для карбюраторных двигателей – I0…30 К, DТ=10 К; принимаем DТ=10К

Давление и температура остаточных газов

Температура остаточных газов для карбюраторных двигателей 900–1100 К. Давление остаточных газов зависит от числа и расположения клапанов, сопротивления впускного и выпускного трактов, фаз газораспределения, частоты врaщения и нагрузки двигателя, способа наддува и других факторов и определяется давлением среды в которую происходит выпуск отработавших газов, то есть давлением окружающей среды при выпуске в атмосферу или давлением перед турбиной при газотурбинном наддуве.

Для автотракторных двигателей без наддува при выпуске в атмосферу давление остаточных газов принимают: Pr=(1,05 … 1,25) P0,

где P0 – давление окружающей среды, P0 = 0,1013 МПа.

Pr=0,108 МПа.

Понижение давления на впуске

У четырёхтактных автотракторных двигателей значение DPa составляет: для карбюраторных двигателей – (0,05–0,2) Pk

Показатель политропы сжатия

Ориентировочные значения показателя политропы сжатия для современных автотракторных двигателей находятся в следующих пределах: для карбюраторных двигателей (при полном открытии дроссельной заслонки) – 1,34…1,39; принимаем n1=1.34

Показатель политропы расширения

Ориентировочные значения среднего показателя политропы расширения для современных автомобильных и тракторных двигателей при номинальной нагрузке находится в пределах: для карбюраторных двигателей – 1,23–1,30; принимаем n2=1.25

Коэффициент использования теплоты

Коэффициент использования теплоты для современных автотракторных двигателей находится в следующих пределах: для карбюраторных двигателей – 0,85–0,95; принимаем ξ=0,85

Коэффициент полноты диаграммы

Коэффициент полноты диаграммы принимают: для карбюраторных двигателей – 0,94–0,97; принимаем φп=0,949

3. Расчет внешней скоростной характеристики двигателя

Расчет внешней скоростной характеристики двигателя проектируемого автомобиля ведем по источнику [6] с. 26 – 27, а также при помощи компьютерной программы для данного расчета.

Согласно исходным данным получаем соответствующие параметры внешней скоростной характеристики.

Графический материал прилагается.

4.Подбор передаточных чисел трансмиссии

Передаточное число трансмиссии состоит из трех составляющих:

iтр=ik•iд•i0,

где ik – передаточное число коробки передач (на высшей передаче), по НИИАТ ik=1

i0 – передаточное число главной передачи;

iд – передаточное число в дополнительной коробке – делителе, iд=1,25 (1 – 1.5).

Максимальную скорость автомобиль развивает на высшей передаче:

V=2•π•rk•nн/iтр,

где rk – радиус качения колеса.

Отсюда i0=2•π•rk•nн/ik•iд•V.

Для определения радиуса качения колеса находится нормальная нагрузка на одну шину полностью нагруженного автомобиля:

;

,

где Rз1, Rп1 – нагрузка на одну шину задней и передней оси соответственно, Н;

mа и mг – масса автомобиля и груза соответственно, кг;

nшз и nшп – число шин задней и передней оси соответственно;

β – степень загруженности задней оси: β=Rз/R0,

где Rз – масса, приходящаяся на заднюю ось автомобиля – прототипа с грузом (полная масса), кг.

R0 – общая масса автомобиля-прототипа с грузом.

β= 3610/5170=0.698

По нагрузке на одну шину подбирается её модель. Принимаем шину 235–15/9,35–15, [1]

Затем определяется радиус качения колес с учетом коэффициента вертикальной деформации шины.

rk=0.5•d+λсм•H

где λсм – коэффициент вертикальной деформации шины (коэффициент смятия); λсм=0,8–0,85; [1]

принимаем λсм=0,82

Н – высота профиля, м; Н=В•0,82=0,1927

d – посадочный диаметр обода, м; d=0,381 м;

rk=0,5•0,381+0,82•0,1927=0,3485 м

i0=2•π•rk•nН/ik2•V

nH=2580 об/мин=43 об/с

V=70 км/ч=19,44 м/с

i0(расч)=2•3,14•0,3485•43/19,44=4,84

уточним i0(расч), принимаем z1=15

z2=z1•i0(расч)

z2=15•4.84=72.6; принимаем z2=73

i0(уточ)=z2/z1

i0(уточ)=73/15=4.86

Максимальная окружная сила, определяемая сцеплением колес с дорогой реализуется на низких передачах при малых скоростях движения, при которых

Rk max=φ•λk•G

где λk – коэффициент нагрузки ведущих колес движущегося автомобиля.

λk=K•λст;

где К – коэффициент перераспределения нагрузки по осям при разгоне с максимальным ускорением, при приводе на заднюю ось К=1,05–1,12 [1]; принимаем К=1,08

λст=GB/G

λст=0,698

λк=1,08•0,698=0,75

φ – коэффициент сцепления для сухой грунтовой поверхности, φ=0,65–0,7; принимаем φ=0,68

Максимальный динамический фактор автомобиля:

Dmax=φ•λk

Dmax=0,68•0,698•108=103

Отсюда передаточное число в КПП на первой передаче:

где z – число степеней коробки передач; z=4

Передаточные отношения на следующих передачах определяются по формулам:

ik2 = ik1/q = 10.6/2.2 = 4.8

ik3 = ik2/q = 4.8/2.2 = 2.2

ik4 = ik3/q = 2.2/2.2 = 1

Уточним передаточные числа:

Для первой передачи

ik1// = ik1/ik1/ = 10.6 / 2 = 5.3

ik1 = 10.6

ik1/ = 2

принимаем z1 = 34

z2 = z1•ik1/ = 34•2 = 68

∑z = 34+68 = 102

z3 = ∑z / (1+ik1//) = 102/(1+5.3) = 16.199 ≈ 16

z4 = ∑z – z3 = 102 – 16 = 86

ik1// = z4 / z3 = 5.375

ik1(уточ) = ik/ • ik1(уточ)// = 2 • 5.375 = 10.75

Для второй передачи

ik2// = ik2/ik1/ = 4,8 / 2 = 2.4

ik2 = 4.8

ik2/ = 2

∑z = 102

z5 = ∑z / (1+ik2//) = 102 / (1+2.4) = 30

z6 = ∑z – z5 = 72

ik2 (уточ)// = z6 / z5 = 2.4

ik2(уточ) = ik2/ • ik2(уточ)// = 2 • 2.4 = 4.8

Для третьей передачи

ik3// = ik3 / ik3/ = 2.2 / 2 = 1.1

ik3 = 2.2

ik3/ = 2

∑z = 102

z7 = ∑z / (1+ik3//) = 102 / (1+1.1) = 48.57 ≈ 48

z8 = ∑z – z7 = 102 – 48 = 54

ik3(уточ)// = z8 / z7 = 1.1

ik3(уточ) = ik3 • ik3(уточ)// = 2 • 1.1 = 2.2

iтр (на 1) = 10.75 • 1 • 4.84 = 52.03

iтр (на 2) = 4.8 • 1 • 4.84 = 23.232

iтр (на 3) = 2.2 • 1 • 4.84 = 10.65

iтр (на 4) = 1 • 1 • 4.84 = 4.84

5. Динамический расчёт автомобиля

Графическое изображение зависимости динамического фактора от скорости движения автомобиля называется динамической характеристикой автомобиля. Для построения теоретической динамической характеристики необходимы данные внешней скоростной характеристики двигателя [Me=f(n)], параметры ходовой части (rk) и передаточные числа трансмиссии (iтр).

На зависимости Me=f(n) выделяют не менее пяти точек. Для выделенных точек последовательно определяют:

Скорость движения автомобиля

V = 2 • π • rk • n / iтр

Силу сопротивления воздушного потока

Pw = k • F • V2

Касательную силу тяги на колесах

Pk = Me • iтр • ξтр / rk

Динамический фактор порожнего автомобиля

D = (Pk – Pw) / Ga

Каждая линия динамической характеристики автомобиля определяется не менее чем по пяти точкам. Вышеперечисленную последовательность повторяют для каждой передачи КПП, изменяя величину передаточного отношения трансмиссии.

Рассмотрим 1-ю передачу:

ik1 = 10.75; i0 = 4.84; rk = 0.3485; iтр = 52.03

Берем любые пять точек из данных внешней скоростной характеристики. Для них:

n (об/мин)	645	1032	1419	1999	2580
Me (H • M)	196.56809	205.25848	206.49996	194.3955	165.53103

Ищем скорость движения автомобиля по заданным пяти точкам:

V1 = 2 • 3.14 • 0.3485 • 645 / 52.03 • 60 = 0.1666

V2 = 2 • 3.14 • 0.3485 • 1032 / 52.03 • 60 = 0.7235

V3 = 2 • 3.14 • 0.3485 • 1419 / 52.03 • 60 = 0.9948

V4 = 2 • 3.14 • 0.3485 • 1999 / 52.03 • 60 = 1.4014

V5 = 2 • 3.14 • 0.3485 • 2580 / 52.03 • 60 = 1.8087

Ищем силу сопротивления воздушного потока по заданным пяти точкам:

Pw(1) = 0.5 • 3.5 • (0.1666)2 = 0.2916

Pw(2) = 0.5 • 3.5 • (0.7235)2 = 0.916

Pw(3) = 0.5 • 3.5 • (0.9948)2 = 1.7319

Pw(4) = 0.5 • 3.5 • (0.4014)2 = 3.4369

Pw(5) = 0.5 • 3.5 • (0.8087)2 = 5.7249

Ищем касательную силу тяги по заданным пяти точкам:

Pk(1) = 196.56809 • 52.03 • 0.82 / 0.3485 = 24064.56

Pk(2) = 205.25848 • 52.03 • 0.82 / 0.3485 = 25128.47

Pk(3) = 206.49996 • 52.03 • 0.82 / 0.3485 = 25280.45

Pk(4) = 194.3955 • 52.03 • 0.82 / 0.3485 = 23798.58

Pk(5) = 165.53103 • 52.03 • 0.82 / 0.3485 = 20264.89

Ищем динамический фактор порожнего автомобиля по заданным пяти точкам:

D(1) = (24064.56 – 0.2916) / 24525 = 0.9812

D(2) = (25128.47 – 0.916) / 24525 = 1.0246

D(3) = (25280.45 – 1.7319) / 24525 = 1.0307

D(4) = (23798.58 – 3.4369) / 24525 = 0.9702

D(5) = (20264.89 – 5.7249) / 24525 = 0.8261

Рассмотрим 2-ю передачу:

ik2 = 4.8; i0 = 4.84; rk = 0.3485; iтр = 23.232

n	Me	V	Pw	Pk	D
645	196.58609	1.0127	1.7947	10745.11	0.4381
1032	205.25848	1.6203	4.5944	11220.15	0.4573
1419	206.49996	2.2279	8.68625	11288.02	0.4599
1999	194.3955	3.1386	17.2389	10626.34	0.4326
2580	165.53103	4.0508	28.7357	9048.51	0.3678

Рассмотрим 3-ю передачу:

ik3 = 2.2; i0 = 4.84; rk = 0.3485; iтр = 10.65

n	Me	V	Pw	Pk	D
645	196.58609	2.2091	8.5402	4925.77	0.2005
1032	205.25848	3.5346	21.8635	5143.54	0.2088
1419	206.49996	4.8601	41.3360	5174.65	0.2093
1999	194.3955	6.8466	82.0329	4871.32	0.1952
2580	165.53103	8.8365	136.6465	4148.01	0.1635

Рассмотрим 4-ю передачу:

ik4 = 1; i0 = 4.84; rk = 0.3485; iтр = 4.84

n	Me	V	Pw	Pk	D
645	196.58609	4.8610	41.3513	2238.56	0.0896
1032	205.25848	7.7776	105.8594	2337.53	0.091
1419	206.49996	10.6942	200.1403	2351.53	0.0877
1999	194.3955	15.0653	397.1857	2213.82	0.0741
2580	165.53103	19.4440	661.621	1890.11	0.0501

Динамическую характеристику строят для автомобиля определенного веса. Для того, чтобы её применить для анализа динамических свойств автомобиля различного веса, её необходимо дополнить, то есть сделать универсальной.

В начале строят характеристику порожнего автомобиля, а затем её дополняют. Определяют максимальное значение коэффициента загрузки:

Гmax = (ma + mг) / ma

где ma и mг – соответственно масса автомобиля и груза.

Гmax = (2500+2500) / 2500 = 2

Из точки, заданной максимальной скорости движения проводят вторую вертикальную координатную ось, с уменьшением в Гmax раз масштабом динамического фактора. Горизонтальную ось разбивают на разные отрезки и проводят вертикальные линии. На вертикальных осях равные значения динамического фактора соединяют наклонными прямыми.

6. Топливная экономичность автомобиля

Статистической обработкой топливно-экономических характеристик ДВС установлено, что удельный расход топлива определяется удельным расходом его при максимальной мощности двигателя и степенью использования мощности и частоты вращения.

Топливно-экономическую характеристику строят в предложении установившегося движения автомобиля по горизонтальной дороге с полной нагрузкой в следующей последовательности:

Задаются коэффициенты сопротивления качению автомобиля f:

f1 = f = 0.025

f2 = f + 0.03 = 0.055

f3 = f + 0.05 = 0.075

По универсальной динамической характеристике автомобиля определяют необходимую передачу для движения автомобиля.

Задаются пятью значениями скорости движения на определённой передаче.

Определяют соответствующие заданным значения скорости, величины частот вращения коленчатого вала двигателя.

n = 30 • V • iтр / (π • rk), об/мин

Определяют величины сил сопротивления воздушного потока Pw и сопротивление качению автомобиля Pf

Pf = f • (Ga + Gr)

При известных сопротивлениях Pw и Pf определяют необходимую для движения автомобиля мощность двигателя.

Ne/ = [(Pw + Pf) • V] / (103 • ξтр), кВт

Используя внешнюю скоростную характеристику двигателя, определяют степени использования мощности и частоты вращения И и Е

И = Ne/ / Neg

E = n/ / nN

По расчётным формулам определяют значения КИ и КЕ – коэффициенты, учитывающие степень использования мощности и частоты вращения коленчатого вала двигателя.

Для карбюраторных двигателей:

КИ = 3.27 – 8.22 • И + 9.13 • И2 – 3.18 • И3

КЕ = 1.25 – 0.99 • Е + 0.98 • Е2 – 0.24 • Е3

Определяют удельный расход топлива:

ge = geN • КИ • КЕ, г/кВт•ч

Величину geN принимают по данным внешней скоростной характеристики.

Определяют расход топлива на 100 км пути:

Qs = (ge • Ne/) / (36 • V • ρт), л

где ρт – плотность топлива, кг/л

Строят топливно-экономическую характеристику автомобиля

Для коэффициента сопротивления качению автомобиля f1

f1 = 0.025

Определяем 4-ю передачу для движения автомобиля при f1

4. n1 = 645; n2 = 1032; n3 = 1419; n4 = 1999; n5 = 2580.

Pf = 0.025 • (2500 + 2500) • 9.8 = 1225

Pw1 = 41.3513; Pw2 = 105.8594; Pw3 = 200.1403; Pw4 = 397.1857;

Pw5 = 661.621

Ne1/ = [(41.3513 + 1225) • 4.861] / (103 • 0.82) = 7.5071

Ne2/ = [(105.8594 + 1225) • 7.7776] / (103 • 0.82) = 12.6231

Ne3/ = [(200.1403 + 1225) • 10.6942] / (103 • 0.82) = 18.5863

Ne4/ = [(397.1857 + 1225) • 15.0653] / (103 • 0.82) = 29.8033

Ne5/ = [(661.621 + 1225) • 19.44] / (103 • 0.82) = 44.73

И1 = 7.5071 / 13.270.31 = 0.5657

И2 = 12.6231 / 22.17119 = 0.5693

И3 = 18.5863 / 30.66978 = 0.606

И4 = 29.8033 / 40.68328 = 0.7326

И5 = 44.73 / 44.7 = 1.0007

E1 = 645 / 2580 = 0.25

E2 = 1032 / 2580 = 0.4

E3 = 1419 / 2580 = 0.55

E4 = 1999 / 2580 = 0.78

E5 = 2580 / 2580 = 1

КИ1 = 3.27 – 8.22 • 0.5657 + 9.13 • (0.5657)2 – 3.18 • (0.5657)3 = 0.9661

КИ2 = 3.27 – 8.22 • 0.5693 + 9.13 • (0.5693)2 – 3.18 • (0.5693)3 = 0.9628

КИ3 = 3.27 – 8.22 • 0.606 + 9.13 • (0.606)2 – 3.18 • (0.606)3 = 0.934

КИ4 = 3.27 – 8.22 • 0.7326 + 9.13 • (0.7326)2 – 3.18 • (0.7326)3 = 0.898

КИ5 = 3.27 – 8.22 • 1.0007 + 9.13 • (1.0007)2 – 3.18 • (1.0007)3 = 1.0003

КЕ1 = 1.25 – 0.99 • 0.25 + 0.98 • (0.25)2 – 0.24 • (0.25)3 = 1.06

КЕ2 = 1.25 – 0.99 • 0.4 + 0.98 • (0.4)2 – 0.24 • (0.4)3 = 0.996

КЕ3 = 1.25 – 0.99 • 0.55 + 0.98 • (0.55)2 – 0.24 • (0.55)3 = 0.962

КЕ4 = 1.25 – 0.99 • 0.78 + 0.98 • (0.78)2 – 0.24 • (0.78)3 = 0.959

КЕ5 = 1.25 – 0.99 • 1 + 0.98 • (1)2 – 0.24 • (1)3 = 1

ge1 = 353.33316 • 0.9661 • 1.05 = 361.837

ge2 = 327.89315 • 0.9628 • 0.996 = 314.433

ge3 = 315.17315 • 0.934 • 0.962 = 283.186

ge4 = 319.94317 • 0.898 • 0.959 = 275.53

ge5 = 353.33316 • 1.0003 • 1 = 353.455

Qs1 = (361.837 • 7.5071) / (36 • 4.861 • 0.75) = 20.697

Qs2 = (314.433 • 12.6231) / (36 • 7.7776 • 0.75) = 18.901

Qs3 = (283.186 • 18.5863) / (36 • 10.6942 • 0.75) = 18.229

Qs4 = (275.53 • 29.8033) / (36 • 15.0653 • 0.75) = 20.188

Qs5 = (353.455 • 47.73) / (36 • 19.44 • 0.75) = 30.121

Для коэффициента сопротивления качению автомобиля f2

f2 = 0.055

Определим 3-ю передачу для движения автомобиля при f2:

n, об/мин	V, м/с	Pw, H	Pf2	Ne/, кВт/ч	И	КИ	КЕ	ge, г/кВт•ч	Qs, л
645	2.2091	8.5402	2675	7.2295	0.5448	0.9874	1.06	369.814	44.824
1032	3.5346	21.8635		11.6248	0.5243	1.0118	0.996	330.435	40.250
1419	4.8601	41.3360		16.0996	0.5249	1.0109	0.962	306.501	37.604
1999	6.8466	82.0329		23.0199	0.5658	0.9659	0.959	296.363	36.905
2580	8.8365	136.6465		30.2989	0.6778	0.9027	1	318.954	40.505

Для коэффициента сопротивления качению автомобиля f3

f3 = 0.075

Определим 3-ю передачу для движения автомобиля при f3:

n, об/мин	V, м/с	Pw, H	Pf2	Ne/, кВт/ч	И	КИ	КЕ	ge, г/кВт•ч	Qs, л
645	2.2091	8.5402	3675	9.9235	0.7478	0.8988	1.06	336.631	56.007
1032	3.5346	21.8635		15.9353	0.7187	0.8977	0.996	293.172	48.953
1419	4.8601	41.3360		22.0265	0.7182	0.8977	0.962	272.181	45.687
1999	6.8466	82.0329		31.3694	0.7711	0.9023	0.959	276.849	46.979
2580	8.8365	136.6465		41.0751	0.9189	0.9584	1	338.635	58.299

Заключение

Составной частью курсовой работы является проведение теплового расчёта двигателя проектируемого автомобиля. Тепловой расчёт позволил аналитически с достаточной степенью точности определить основные параметры вновь проектируемого двигателя, а также оценить индикаторные и эффективные показатели его работы. Результаты теплового расчёта ДВС в дальнейшем использовались для расчёта и построения теоретической внешней скоростной характеристики двигателя, в свою очередь используемую при расчёте динамики автомобиля.

Список литературы

Автомобиль: основы конструкции/ Н.Н. Вишняков, В.К. Вахламов, А.Н. Нарбут и др. – М.: Машиностроение, 1986. – 304 с.; ил.

Осепчугов В.В., Фрумкин А.К. Автомобиль: анализ конструкций, элементов расчета. – М.: Машиностроение, 1989. – 304 с.; ил.

Литвинов А.С., Фаробин Я.Е. Автомобиль: теория эксплуатационных свойств. – М.: Машиностроение, 1989. – 240.; ил.

Устройство автомобиля/ Е.В. Михайловский, К.Б. Серебряков, Е.Я. Тур. – М.: Машиностроение, 1987. – 352 с.; ил.

Краткий автомобильный справочник. – М.: Транспорт, 1982. – 464 с. – (НИИАТ)

Автомобили: Методические указания по курсовому проектированию/ Сост. В.В. Макаров. – Йошкар–Ола: МарГТУ, 2001. – 44 с.