Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение высшего

профессионального образования

Кафедра: Строительных конструкций

Курсовой проект по дисциплине

«Металлические конструкции»

На тему: «Проектирование металлического каркаса

промышленного здания»

Выполнил: ст. гр. ПГС

Маковецкий А.О.

Проверил :

Тонков Л.Ю.

Пермь 2009

План

1 Компоновка поперечной рамы здания

2 Вычисление величин нагрузок

2.1 Нагрузки от собственного веса конструкций здания

2.2 Нагрузка от стенового ограждения при навесных панелях

2.2.1 Эксцентриситет стенового ограждения верхней и нижней частей колонны

2.3 Снеговая нагрузка

3 Статический расчет поперечной рамы

4 Расчет ступенчатой колонны производственного здания

4.1 Расчет верхней части колонны

4.1.1 Определение расчетных длин колонны

4.1.2 Подбор сечения верхней части колонны

4.1.3 Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента

4.1.4 Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента

4.2 Подбор сечения нижней части колонны

4.2.1 Проверка устойчивости ветвей

4.2.2 Расчет решетки подкрановой части колонны

4.2.3 Проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента как единого стержня

4.3 Узел сопряжения верхней и нижней частей колонны

4.4 Расчет и конструирование базы колонны

4.5 Расчет траверсы

4.6 Расчет анкерных болтов

4.6 Расчет анкерной плитки

5 Расчет фермы в осях А-Б

5.1 Геометрические размеры и расч
тная схема фермы

5.2 Узловые нагрузки

5.3. Статический расч
т

5.4 Расч
т стержней на прочность и устойчивость

5.5 Набор сечений стержней

5.6 Подбор сечений стержней

5.7 Расчет длин швов

5.8 Расчет и конструирование узлов фермы

5.8 1 Нижний опорный узел

5.8.2 Верхний опорный узел

5.8.3 Промежуточный узел

6.Расчет подкрановой балки

6.1 Статический расчет

6.1.1 Определение расчетных усилий от колес кранов

6.1.2 Определение критического груза

6.1.3 Определение расстояний от колес до опор балки

6.1.4 Проверка правильности расстановки колес на балке

6.1.5 Определение наибольшего изгибающего момента

6.1.6 Определение наибольшей поперечной силы

6.1.7 Определение изгибающего момента и поперечной силы в ПБ от сил торможения

6.2 Подбор сечения подкрановой балки

6.2.1 Определение высоты подкрановой балки

6.2.2 Определение размеров поясов

6 2.3 Выбор элементов тормозной балки

6.2.4 Определение геометрических характеристик подкрановых конструкций

6.2.5 Соединение поясов со стенкой

6.2.6 Проверка общей устойчивости балки

6.2.7 Проверка местной устойчивости стенки ПБ

6.2.8 Расчет опорной части балки

1. Компоновка поперечной рамы здания

Геометрическая схема поперечной рамы здания представлена на рисунке 1.1.

Рис. 1.1 Геометрическая схема поперечной рамы

Таблица 1.1.

Обозначения по рис. 1.1.	Формулы вычисления, мм.
H2
H
h2
h1
h
H0
B0
Bv
λ
Bн
Lk

2 Вычисление величин нагрузок.

2.1 Нагрузки от собственного веса конструкций здания.

Расчетная схема поперечной рамы здания на постоянную нагрузку представлена на рисунке 2.1.

Рис 2.1. Расчетная схема рамы на постоянную нагрузку

Таблица 2.1.

Ж п/п	Элементы покрытия	Ед. Изм.	Нормативная нагрузка	Коэффиц. над жности по нагрузке	Расчет. нагрузка
1	Защитный слой, t = 20 мм		0,42	1,3	0,55
2	Гидроизоляционный ковер		0,2	1,3	0,26
3	Утеплитель (пенопласт) t = 50 мм		0,03	1,3	0,04
4	Пароизоляция (1 слой рубероида)		0,04	1,3	0,05
5	Стальной профилированный лист		0,14	1,05	0,15
6	Стальные прогоны		0,2	1,05	0,2
7	Стропильные фермы		0,3	1,05	0,3
8	Связи по покрытию		0,06	1,05	0,07
9	Промышленные проводки		0,3	1,3	0,5
			1,39		1,62
Другие элементы
10	Верхняя часть колонны		15	1,05	15,75
11	Нижняя часть колонны		60	1,05	63
12	Связи между колоннами		0,05	1,05	0,05
13	Подкрановые конструкции		40	1,05	42
14	Тр хслойные металлические навесные панели t = 130 – 150 мм		0,4	1,05	0,4
15	Ленточное остекление с одинарным перепл том		0,4	1,1	0,5
16	Стойки торцевого фахверка		30	1,05	31

Погонная нагрузка на ригель рамы.

Нормативная нагрузка на ригель рамы:

.

Расчетная нагрузка на ригель рамы:

,

где В – шаг рам.

Для бесфонарного здания и теплой кровлей следует сложить величины нагрузок с номерами следующих позиций (1-9) табл. 2.1. С незначительной погрешностью сюда можно включить нагрузку от веса промышленной проводки.

;

.

2.2 Нагрузка от стенового ограждения при навесных панелях

Эта нагрузка определяется отдельно для верхней и нижней частей колонны. Если стеновое ограждение по рядам колонн различное, то нагрузка от стенового ограждения определяется для каждого ряда колонн.

При определении нагрузки от стенового ограждения следует учитывать, что, как правило, цокольные панели опираются на фундаментные балки и ее вес не передается на колонны.

Если стеновое ограждение продольных стен одинаковое, то нагрузки на каждую стойку рамы соответственно для верхнего и нижнего участков колонны определяется по формулам:

;

,

где – расчетная нагрузка от одного квадратного метра стены и ленточного остекления соответственно.

– высота стены и высота ленты остекления соответственно на участке от места изменения сечения колонны до верха продольной стены.

– высота стены и высота ленты остекления соответственно на участке от места изменения сечения колонны до цокольной панели.

B – ширина грузовой площади (при отсутствии стоек фахверка продольных стен равна шагу рам).

Для определения величины сейсмической нагрузки по методике, изложенной в [7], следует вычислить нагрузки:

– от веса части здания выше нижней отметки ригеля;

– от веса всех стоек фахверка (при их наличии);

– веса участков стен в пределах высоты колонн по периметру здания (при самонесущих стенах – продольных стен);

– веса стен примыкающих к стойкам фахверка (при его наличии).

Все названные нагрузки следует учитывать с коэффициентом 0,9.

2.2.1 Эксцентриситет стенового ограждения верхней и нижней частей колонны

Эксцентриситет опирания стенового ограждения верхней и нижней частей колонны находится по формуле:

;

.

Нагрузку от веса части здания выше нижней отметки ригеля.

, Qст – нагрузка от покрытия и стены соответственно;

L, Lz – длина здания и пролет соответственно;

А1 – площадь участков двух продольных стен от низа ригеля до верха продольных стен;

А2 – площадь участков двух торцевых стен от низа ригеля до верха торцевых стен.

Нагрузка от веса стоек фахверка.

,

где – расчетная нагрузка от веса стойки фахверка торцевых стен.

– число всех стоек фахверка.

Нагрузка от веса участков стен в пределах высоты колонн и веса связей по колоннам.

– расчетная нагрузка от веса одного квадратного метра стеновой панели, остекления, связей соответственно.

А3, А4 – площадь продольных и торцевых стен соответственно в пределах уровня колонн (без учета оконного остекления, при самонесущих стенах – А4 = 0).

А5, А6 – площадь оконного остекления продольных и торцевых стен соответственно (при самонесущих стенах – А6 = 0).

– длина и ширина здания соответственно.

Нагрузку от веса участков стен, примыкающих к стойкам фахверка.

где – расчетная нагрузка от веса одного квадратного метра стеновой панели и число стоек фахверка торцевых стен.

А9 – грузовая площадь стеновой панели торцевой стены, приходящаяся на одну стойку фахверка.

2.3Снеговая нагрузка

Интенсивность расчетной снеговой нагрузки, согласно [3], определяется по формуле:

,

где В – шаг рам, Sо – нормативное значение веса снегового покрова на один квадратный метр горизонтальной поверхности земли, принимается по [4] в зависимости от района строительства (Sо = 1,5 ),

– коэффициент, зависящий от конфигурации кровли (= 1 для кровель с уклоном менее 25 град. при отсутствии фонарей и перепадов высот).

– коэффициент надежности по нагрузке (равен 1,4).

2.4 Нагрузки от мостовых кранов

При движении мостового крана на крановый рельс передаются силы тр
х направлений, рисунок 2.2.

Рис. 2.2. Схема давления колеса на крановый рельс

Наибольшее вертикальное нормативное усилие Fк max определяется при крайнем положении тележки крана на мосту с грузом равным грузоподъемности крана, рисунок 2.3.

Рис. 2.3 Положение тележки крана при определении Fк max

Вертикальное давление на раму:

где ;

= 370 кН – нормативное значение максимального давления от колеса мостового крана;

– наименьшее нормативное значение давления от колеса крана;

– вес крана с тележкой [1, прил. 1];

– число колес по одну сторону крана;

– сумма ординат линий влияния;

– ширина тормозной балки или ремонтной площадки (равна 1,5 м);

– нормативная нагрузка на тормозную балку ().

– коэффициент сочетания воздействия кранов.

Схема загружения при нахождения крановой нагрузки.

Рис. 2.4.

От вертикальных крановых нагрузок возникают сосредоточенные моменты, которые определяются по формулам:

где– эксцентриситет приложения вертикальной нагрузки от кранов.

Расчетное горизонтальное давление на колонну:

,

где – нормативная величина силы поперечного торможения крана. Для кранов с гибким подвесом груза величина определяется по формуле:

,

где Q – грузоподъемность крана;

GТ – вес тележки крана.

2.5 Ветровая нагрузка

В соответствии с обозначениями (рис. 2.2.) величины ветровой нагрузки определяются по формулам:

где – коэффициент надежности по нагрузке (= 1,4);

– нормативное значение ветрового давления в зависимости от района строительства [4] (в данном случае = 0,38 для III р-на);

С – аэродинамический коэффициент активного давления ветра, С = 0,8;

С3 – аэродинамический коэффициент отсоса ветра, С3 = 0,6;

k – коэффициент, учитывающий возрастание скоростного напора ветра по высоте.

В данном случае, берется из таблицы для типа местности А.

А11, А12 – заштрихованные площади на эпюрах ветрового давления (рис. 2.5.) для активного давления и отсоса соответственно.

Сооружение считается расположенным в местности данного типа, если эта местность сохраняется с наветренной стороны сооружения на расстоянии 30×h – при высоте сооружений h до 60 м и 2 км – при большей высоте.

Схемы действия ветровой нагрузки на раму: расчетная и эквивалентная.

Рис. 2.5.

Нахождение величин qi (рис. 2.5.) для определения А11, А12 следует вычислять по формулам, подставляя вместо k соответствующие значения из табл. 2 [5]. Промежуточные значения k находятся интерполяцией.

;

;

;

;

;

3 Результаты статического расчета рамы

Исходные данные, используемые при расчете, см. табл. 3 .1

Таблица 3 .1 Исходные данные для расчета

ј°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°Ь°°°°°°°°°°°°°Ь°°°°°°°°°А

І Исходное данное І Значение І Ед.изм. І

М°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°Ф

І Пролет здания І 24.0 І м І

І Длина температурного блока І 96.0 І м І

І Шаг колонн І 6.0 І м І

І Высота колонны І 15.20 І м І

І Ширина надкрановой части колонны І 0.45 І м І

І Ширина подкрановой части колонны І 1.50 І м І

І Высота надкрановой части колонны І 5.35 І м І

І Постоянная нагрузка: погонная на ригель; І 9.7 І кН/м І

І от надкрановой части колонны; І 15.7 І кH І

І от подкрановой части колонны І 63.0 І кН І

І от веса подкрановых конструкций І 42.0 І кН І

І Снеговая погонная нагрузка І 12.8 І кН/м І

І Моменты Ммах; І 741.8 І кН*м І

І Мmin І 166.1 І кН*м І

І Вертикальное давление на раму: Dmax; І 989.0 І кН І

І Dmin І 222.0 І кН І

І Горизонтальное давление на колонну: Т І 59.5 І кН І

І Грузоподемность крана І 800.0 І кН І

І Активная сосредоточен. нагрузка от ветра І 10.6 І кН І

І Активная погонная нагрузка от ветра І 1.9 І кН/м І

І Пассивная сосредоточ. нагрузка от ветра І 7.9 І кН І

І Пассивная погонная нагрузка от ветра І 1.4 І кН/м І

І Отнош.жесткостей ригеля и верха колонны І 23.0 І І

І Отнош.жесткостей низа и верха колонны І 8.0 І І

І К-т В(к-т простр.ж
сткости каркаса=F(B)) І 0.0500 І І

І Эксцентриситеты опирания ригеля: левый; І 0.5250 І м І

І правый І 0.5250 І м І

І Высота подкрановой балки І 1.0 І м І

І Давление колеса на рельс І 370.0 І кН І

І Эксцентрисит.опир.стен: Eверхн.левый; І 0.3200 І м І

І Енижн.левый; І 0.8450 І м І

І Еверхн.правый І 0.3200 І м І

І Енижн.правый І 0.8450 І м І

І Нагрузка от веса стен: Gверхн.левой; І 19.4 І кН І

І Gнижн.левой; І 22.2 І кН І

І Gверхн.правой І 19.4 І кН І

І Gнижн.правой І 22.2 І кН І

І Данные из СНиП II-7-81: бальность пл-ки ;І 7 І І

І повторяемость; І 2 І І

І категория грунта І 3 І І

І к-т К1 по табл.3 І 0.25 І І

І к-т К2 по табл.4 І 1.00 І І

І к-т по табл.5 І 1.00 І І

І Для нижн.части сечен.колонны: площадь; І 200.0 І см2 І

І момент инерции І 970000.0 І см4 І

ІНагр:от веса части здан.выше низа ригеля; І 3670.3 І кН І

І от веса всех стоек фахверка; І 167.4 І кН І

І от веса стен ниже ригеля(продольных) І 743.0 І кН І

І от веса стен ниже ригеля(торцевых); І 234.6 І кН І

І от Dmax моста одного крана(без тележки); І 920.0 І кН І

І от веса мостов всех кранов прол
та І 1840.0 І кН І

Таблица 3 .2

Внутренние усилия в характерных сечениях рамы

ј°°°°°Ь°°°°°°°°°°Ь°°°°°°°Ь°°°°°°°Ь°°°°°°°°°°Ь°°°°°°°°°°Ь°°°°°°°°°°А

ІN п.пІ Вид наг- ІN сече-ІК-т со-ІИзгиб. мо-ІПродольнаяІПоперечнаяІ

І І рузки Іния ІчетанияІмент М,кНмІсила N, кНІсила Q, кНІ

М°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І 1 І 2 І 3 І 4 І 5 І 6 І 7 І

М°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І І 1-1 І 1 І -74.5 І -152.3 І -3.1 І

І 1 ІПостояннаяІ 2-2 І 1 І -56.0 І -181.0 І -3.1 І

І І І 3-3 І 1 І 39.0 І -223.0 І -3.1 І

І І І 4-4 І 1 І 87.9 І -308.2 І -3.1 І

І І І 5-5 І 1 І -74.5 І -152.3 І 3.1 І

І І І 6-6 І 1 І -56.0 І -181.0 І 3.1 І

І І І 7-7 І 1 І 39.0 І -223.0 І 3.1 І

І І І 8-8 І 1 І 87.9 І -308.2 І 3.1 І

І І І 9-9 І 1 І 0.0 І -3.1 І 152.3 І

І І І 10-10 І 1 І 0.0 І -3.1 І -152.3 І

М°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І І 1-1 І 1 І 0.0 І -192.0 І 6.7 І

І 2 ІСнеговая І 2-2 І 1 І -35.7 І -192.0 І 6.7 І

І І І 3-3 І 1 І 65.1 І -192.0 І 6.7 І

І І І 4-4 І 1 І -0.7 І -192.0 І 6.7 І

І І І 5-5 І 1 І 0.0 І -192.0 І -6.7 І

І І І 6-6 І 1 І -35.7 І -192.0 І -6.7 І

І І І 7-7 І 1 І 65.1 І -192.0 І -6.7 І

І І І 8-8 І 1 І -0.7 І -192.0 І -6.7 І

І І І 9-9 І 1 І 0.0 І 6.7 І 192.0 І

І І І 10-10 І 1 І 0.0 І 6.7 І -192.0 І

М°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І І 1-1 І 1 І 0.0 І 0.0 І -35.8 І

І 3 ІВертикаль-І 2-2 І 1 І 191.5 І 0.0 І -35.8 І

І Іная от краІ 3-3 І 1 І -550.3 І -989.0 І -35.8 І

І Інов (Dmax І 4-4 І 1 І -197.8 І -989.0 І -35.8 І

І Іна левой І 5-5 І 1 І 0.0 І 0.0 І 24.3 І

І Істойке) І 6-6 І 1 І 191.5 І 0.0 І 24.3 І

І І І 7-7 І 1 І 25.4 І -222.0 І 24.3 І

І І І 8-8 І 1 І 377.9 І -222.0 І 24.3 І

І І І 9-9 І 1 І 0.0 І -35.8 І 0.0 І

І І І 10-10 І 1 І 0.0 І -35.8 І 0.0 І

М°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І І 1-1 І 1 І 0.0 І 0.0 І -24.3 І

І 4 ІВертикаль-І 2-2 І 1 І 191.5 І 0.0 І -24.3 І

І Іная от краІ 3-3 І 1 І 25.4 І -222.0 І -24.3 І

І Інов (Dmax І 4-4 І 1 І 377.9 І -222.0 І -24.3 І

І Іна правой І 5-5 І 1 І 0.0 І 0.0 І 35.8 І

І Істойке) І 6-6 І 1 І 191.5 І 0.0 І 35.8 І

І І І 7-7 І 1 І -550.3 І -989.0 І 35.8 І

І І І 8-8 І 1 І -197.8 І -989.0 І 35.8 І

І І І 9-9 І 1 І 0.0 І -35.8 І 0.0 І

І І І 10-10 І 1 І 0.0 І -35.8 І 0.0 І

М°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І І 1-1 І 1 І 0.0 І 0.0 І -19.3 І

І 5 ІГоризон- І 2-2 І 1 І 44.0 І 0.0 І 40.1 І

І Італьная отІ 3-3 І 1 І 44.0 І 0.0 І 40.1 І

І Ікранов (T І 4-4 І 1 І -351.4 І 0.0 І 40.1 І

І Іна левой І 5-5 І 1 І 0.0 І 0.0 І 7.9 І

І Істойке) І 6-6 І 1 І 42.2 І 0.0 І 7.9 І

І І І 7-7 І 1 І 42.2 І 0.0 І 7.9 І

І І І 8-8 І 1 І 119.8 І 0.0 І 7.9 І

І І І 9-9 І 1 І 0.0 І -19.3 І 0.0 І

І І І 10-10 І 1 І 0.0 І -19.3 І 0.0 І

М°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І І 1-1 І 1 І 0.0 І 0.0 І -7.9 І

І 6 ІГоризон- І 2-2 І 1 І 42.2 І 0.0 І -7.9 І

І Італьная отІ 3-3 І 1 І 42.2 І 0.0 І -7.9 І

І Ікранов (T І 4-4 І 1 І 119.8 І 0.0 І -7.9 І

І Іна правой І 5-5 І 1 І 0.0 І 0.0 І 19.3 І

І Істойке) І 6-6 І 1 І 44.0 І 0.0 І -40.1 І

І І І 7-7 І 1 І 44.0 І 0.0 І -40.1 І

І І І 8-8 І 1 І -351.4 І 0.0 І -40.1 І

І І І 9-9 І 1 І 0.0 І -19.3 І 0.0 І

І І І 10-10 І 1 І 0.0 І -19.3 І 0.0 І

М°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І І 1-1 І 1 І 0.0 І 0.0 І 8.1 І

І 7 ІВетровая І 2-2 І 1 І -70.7 І 0.0 І 18.3 І

І І(ветер І 3-3 І 1 І -70.7 І 0.0 І 18.3 І

І Іслева нап-І 4-4 І 1 І -344.2 І 0.0 І 37.2 І

І Іраво) І 5-5 І 1 І 0.0 І 0.0 І 10.4 І

І І І 6-6 І 1 І 76.2 І 0.0 І 18.1 І

І І І 7-7 І 1 І 76.2 І 0.0 І 18.1 І

І І І 8-8 І 1 І 324.1 І 0.0 І 34.9 І

І І І 9-9 І 1 І 0.0 І -2.5 І 0.0 І

І І І 10-10 І 1 І 0.0 І -2.5 І 0.0 І

М°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І І 1-1 І 1 І 0.0 І 0.0 І -10.4 І

І 8 ІВетровая І 2-2 І 1 І 76.2 І 0.0 І -18.1 І

І І(ветер І 3-3 І 1 І 76.2 І 0.0 І -18.1 І

І Ісправа І 4-4 І 1 І 324.1 І 0.0 І -34.9 І

І Іналево) І 5-5 І 1 І 0.0 І 0.0 І -8.1 І

І І І 6-6 І 1 І -70.7 І 0.0 І -18.3 І

І І І 7-7 І 1 І -70.7 І 0.0 І -18.3 І

І І І 8-8 І 1 І -344.2 І 0.0 І -37.2 І

І І І 9-9 І 1 І 0.0 І -2.5 І 0.0 І

І І І 10-10 І 1 І 0.0 І -2.5 І 0.0 І

М°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І І 1-1 І 1 І 0.0 І 0.0 І 9.9 І

І 9 ІСейсмичес-І 2-2 І 1 І -57.1 І 0.0 І 11.5 І

І Ікая І 3-3 І 1 І -57.1 І 0.0 І 11.5 І

І І І 4-4 І 1 І -184.2 І 0.0 І 14.3 І

І І І 5-5 І 1 І 0.0 І 0.0 І 9.9 І

І І І 6-6 І 1 І 57.1 І 0.0 І 11.5 І

І І І 7-7 І 1 І 57.1 І 0.0 І 11.5 І

І І І 8-8 І 1 І 184.2 І 0.0 І 14.3 І

І І І 9-9 І 1 І 0.0 І -9.9 І 0.0 І

І І І 10-10 І 1 І 0.0 І -9.9 І 0.0 І

М°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І І 1-1 І 1 І 0.0 І 0.0 І -9.4 І

І 10 ІМестная І 2-2 І 1 І 50.3 І 0.0 І -9.4 І

І Ісейсмичес-І 3-3 І 1 І 50.3 І 0.0 І 15.4 І

І Ікая (на І 4-4 І 1 І -101.8 І 0.0 І 15.4 І

І Ілевой І 5-5 І 1 І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І Істойке) І 6-6 І 1 І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І І І 7-7 І 1 І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І І І 8-8 І 1 І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І І І 9-9 І 1 І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І І І 10-10 І 1 І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

М°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І І 1-1 І 1 І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І 11 ІМестная І 2-2 І 1 І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І Ісейсмичес-І 3-3 І 1 І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І Ікая (на І 4-4 І 1 І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І Іправой І 5-5 І 1 І 0.0 І 0.0 І 9.4 І

І Істойке) І 6-6 І 1 І 50.3 І 0.0 І 9.4 І

І І І 7-7 І 1 І 50.3 І 0.0 І -15.4 І

І І І 8-8 І 1 І -101.8 І 0.0 І -15.4 І

І І І 9-9 І 1 І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І І І 10-10 І 1 І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

М°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І І 1-1 І 1 І 0.0 І 0.0 І -3106.1 І

І І І 2-2 І 1 І 16617.7 І 0.0 І -3106.1 І

І 12 ІВертикаль-І 3-3 І 1 І -47760.9 І -85838.2 І -3106.1 І

І Іная от од-І 4-4 І 1 І -17165.6 І -85838.2 І -3106.1 І

І Іного кранаІ 5-5 І 1 І 0.0 І 0.0 І 2113.3 І

І І(Dmax на І 6-6 І 1 І 16617.7 І 0.0 І 2113.3 І

І Ілевой стойІ 7-7 І 1 І 3383.0 І -19352.2 І 265.5 І

І Іке) І 8-8 І 1 І 32796.7 І -19268.0 І 2113.3 І

І І І 9-9 І 1 І 0.0 І -3106.1 І 0.0 І

І І І 10-10 І 1 І 0.0 І -3106.1 І 0.0 І

М°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І І 1-1 І 1 І 0.0 І 0.0 І -2113.3 І

І І І 2-2 І 1 І 16617.7 І 0.0 І -2113.3 І

І 13 ІВертикаль-І 3-3 І 1 І 2201.4 І -19268.0 І -2113.3 І

І Іная от од-І 4-4 І 1 І 32796.7 І -19268.0 І -2113.3 І

І Іного кранаІ 5-5 І 1 І 0.0 І 0.0 І 3106.1 І

І І(Dmax на І 6-6 І 1 І 16617.7 І 0.0 І 3106.1 І

І Іправой І 7-7 І 1 І -47760.9 І -85838.2 І 3106.1 І

І Істойке) І 8-8 І 1 І -17165.6 І -85838.2 І 3106.1 І

І І І 9-9 І 1 І 0.0 І -3106.1 І 0.0 І

І І І 10-10 І 1 І 0.0 І -3106.1 І 0.0 І

Д°°°°°д°°°°°°°°°°д°°°°°°°д°°°°°°°д°°°°°°°°°д°°°°°°°°°°д°°°°°°°°°°И

Примечание: положительное значение момента - внутри рамы.

Комбинации расч
тных усилий см. в табл. 3 .3

Таблица 3 .3

Комбинации расч
тных усилий

ј°°°°°Ь°°°°°Ь°°°°°°°°Ь°°°°°°°°°°°°°Ь°°°°°°°°°°Ь°°°°°°°°°°Ь°°°°°°°°°°А

ІN се-ІСоче-ІЭкстрем.ІЭкстремальныйІИзгиб. мо-ІПродольнаяІПоперечнаяІ

ІченияІтанияІусилие Іпуть Імент М,кНмІсила N, кНІсила Q, кНІ

М°°°°°м°°°°°м°°°°°°°°м°°°°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І 1 І 2 І 3 І 4 І 5 І 6 І 7 І

М°°°°°м°°°°°м°°°°°°°°м°°°°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І ІMmax І 1,2 І -74.5 І -344.3 І 3.6 І

І1-1 Іос- ІMmin І 1,2 І -74.5 І -344.3 І 3.6 І

І Інов- ІNmax І 1,7 І -74.5 І -152.3 І 5.0 І

І Іные ІNmin,M>0І І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І І ІNmin,M<0І 1,2 І -74.5 І -344.3 І 3.6 І

І І ІQmax І 1,2,7 І -74.5 І -325.1 І 10.2 І

І І ІQmin І 1,8,3,5+ І -74.5 І -152.3 І -62.0 І

М°°°°°м°°°°°м°°°°°°°°м°°°°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І ІMmax І 1,8,3,5+ І 224.5 І -181.0 І -15.4 І

І2-2 Іос- ІMmin І 1,2,7 І -151.8 І -353.8 І 19.5 І

І Інов- ІNmax І 1,7 І -126.7 І -181.0 І 15.3 І

І Іные ІNmin,M>0І 1,2,3,5+ І 123.8 І -353.8 І 6.9 І

І І ІNmin,M<0І 1,2 І -91.8 І -373.0 І 3.6 І

І І ІQmax І 1,2,7,4,5+ І 60.1 І -353.8 І 33.7 І

І І ІQmin І 1,8,3,5- І 145.3 І -181.0 І -87.7 І

М°°°°°м°°°°°м°°°°°°°°м°°°°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І ІMmax І 1,2,8,4,5+ І 228.6 І -595.6 І 0.9 І

І3-3 Іос- ІMmin І 1,7,3,5- І -559.5 І -1113.1 І -54.9 І

І Інов- ІNmax І 1,7 І -31.7 І -223.0 І 15.3 І

І Іные ІNmin,M>0І 1,2,4,5+ І 160.0 І -595.6 І 17.2 І

І І ІNmin,M<0І 1,2,3,5+ І -358.1 І -1285.9 І 6.9 І

І І ІQmax І 1,2,7,4,5+ І 96.4 І -595.6 І 33.7 І

І І ІQmin І 1,8,3,5- І -427.3 І -1113.1 І -87.7 І

М°°°°°м°°°°°м°°°°°°°°м°°°°°°°°°°°°°м°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І ІMmax І 1,4,6,8 І 827.5 І -508.0 І -63.5 І

І4-4 Іос- ІMmin І 1,2,3,5,7 І -725.6 І -1489.2 І 45.1 І

І Інов- ІNmax І 1 І 87.9 І -308.2 І -3.1 І

І Іные ІNmin,M>0І 1,4,6 І 527.0 І -510.2 І -31.8 І

І І ІNmin,M<0І 1,2,3,5 І -415.8 І -1340.3 І 7.5 І

І І ІQmax І 1,2,3,5,7 І -725.6 І -1340.3 І 40.6 І

І І ІQmin І 1,3,5-,8 І -100.7 І -1167.5 І -102.5 І

М°°°°°м°°°°°м°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І ІMmax І 1,2 І 0.0 І 3.6 І 344.3 І

І9-9 Іос- ІMmin І 1,2 І 0.0 І 3.6 І 344.3 І

І Інов- ІNmax І 1,2 І 0.0 І 3.6 І 344.3 І

І Іные ІNmin,M>0І І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І І ІNmin,M<0І 1,7,3,5+ І 0.0 І -54.9 І 152.3 І

І І ІQmax І 1,2 І 0.0 І 3.6 І 344.3 І

І І ІQmin І 1,7 І 0.0 І -5.5 І 152.3 І

М°°°°°м°°°°°м°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І ІMmax І 1,2 І 0.0 І 3.6 І -344.3 І

І10-10Іос- ІMmin І 1,2 І 0.0 І 3.6 І -344.3 І

І Інов- ІNmax І 1,2 І 0.0 І 3.6 І -344.3 І

І Іные ІNmin,M>0І І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І І ІNmin,M<0І 1,7,3,5+ І 0.0 І -54.9 І -152.3 І

І І ІQmax І 1,7 І 0.0 І -5.5 І -152.3 І

І І ІQmin І 1,2 І 0.0 І 3.6 І -344.3 І

М°°°°°м°°°°°м°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І ІMmax І1,2,9+ І -67.0 І -233.1 І 10.5 І

І1-1 Іосо- ІMmin І1,2,9+ І -67.0 І -233.1 І 10.5 І

І Ібые ІNmax І1,2,9+ І -67.0 І -233.1 І 10.5 І

І І ІNmin,M>0І І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І І ІNmin,M<0І1,2,9+ І -67.0 І -233.1 І 10.5 І

І І ІQmax І1,2,9+,10- І -67.0 І -233.1 І 19.9 І

І І ІQmin І1,2,9-,10+,12І -67.0 І -233.1 І -1571.8 І

М°°°°°м°°°°°м°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І ІMmax І1,2,9-,10+,12І 8348.0 І -258.9 І -1573.3 І

І2-2 Іосо- ІMmin І1,2,9+,10- І -175.7 І -258.9 І 21.4 І

І Ібые ІNmax І1,2,9+ І -125.4 І -258.9 І 12.0 І

І І ІNmin,M>0І1,2,9+,10+,12І 8233.8 І -258.9 І -1550.4 І

І І ІNmin,M<0І1,2,9+ І -125.4 І -258.9 І 12.0 І

І І ІQmax І1,2,9+,10- І -175.7 І -258.9 І 21.4 І

І І ІQmin І1,2,9-,10+,12І 8348.0 І -258.9 І -1573.3 І

М°°°°°м°°°°°м°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І ІMmax І І І І І

І3-3 Іосо- ІMmin І І І І І

І Ібые- ІNmax І І І І І

І І ІNmin,M>0І І І І І

І І ІNmin,M<0І І І І І

І І ІQmax І І І І І

І І ІQmin І І І І І

М°°°°°м°°°°°м°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І ІMmax І1,2,9-,10-,13І 16763.1 І -10007.4 І -1085.8 І

І4-4 Іосо- ІMmin І1,2,9+,10+,12І -8790.1 І -43292.4 І -1522.7 І

І Ібые ІNmax І1,2,9+ І -105.4 І -373.4 І 14.9 І

І І ІNmin,M>0І1,2,9+,10+,13І 16191.1 І -10007.4 І -1026.3 І

І І ІNmin,M<0І1,2,9+,10+,12І -8790.1 І -43292.4 І -1522.7 І

І І ІQmax І1,2,9+,10+ І -207.3 І -373.4 І 30.4 І

І І ІQmin І1,2,9-,10-,12І -8218.1 І -43292.4 І -1582.3 І

М°°°°°м°°°°°м°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І ІMmax І1,2,9+ І 0.0 І -9.3 І 233.1 І

І9-9 Іосо- ІMmin І1,2,9+ І 0.0 І -9.3 І 233.1 І

І Ібые ІNmax І1,2,9+ І 0.0 І 10.5 І 233.1 І

І І ІNmin,M>0І І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І І ІNmin,M<0І1,2,9+,10+,12І 0.0 І -1562.4 І 233.1 І

І І ІQmax І1,2,9+ І 0.0 І -9.3 І 233.1 І

І І ІQmin І1,2,9+ І 0.0 І -9.3 І 233.1 І

М°°°°°м°°°°°м°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°м°°°°°°°°°°Ф

І І ІMmax І1,2,9+ І 0.0 І -9.3 І -233.1 І

І10-10Іосо- ІMmin І1,2,9+ І 0.0 І -9.3 І -233.1 І

І Ібые ІNmax І1,2,9+ І 0.0 І 10.5 І -233.1 І

І І ІNmin,M>0І І 0.0 І 0.0 І 0.0 І

І І ІNmin,M<0І1,2,9+,10+,12І 0.0 І -1562.4 І -233.1 І

І І ІQmax І1,2,9+ І 0.0 І -9.3 І -233.1 І

І І ІQmin І1,2,9+ І 0.0 І -9.3 І -233.1 І

Д°°°°°д°°°°°д°°°°°°°°д°°°°°°°°°°д°°°°°°°°°°д°°°°°°°°°°д°°°°°°°°°°И

Период колебания (сек)- 0.857;

Сейсмическая нагрузка:

в уровне покрытия на вторую от торца раму (кН) - 19.8;

от веса стены (кН/м) - 0.1; от веса колонны (кН/м)- 0.2;

местная от крана (кН) - 23.0; от подкран.балки (кН) - 1.8

Нумерация сечений рамы приведена на рис. 3 .1

Нумерация сечений рамы

І9 10І

ј°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°А -м

1 ° І ° 1 Iр 5 ° І ° 5 І

ІІ9 10ІІ І

І І І h2

І I2 I2 І І

2 _ І _ 2 6 _ І _ 6 І

ДА јИ -м

3 - І ° 3 7 ° І ° 7 І

eІІ І І

°мм І І

І І І h1

І I1 I1 І І

І І І

І І І

І І І

4 ° І ° 4 8 ° І ° 8 І

°д° °д° м

L - 2 * e

м°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°м

Рис. 3 .1

Расч
тная схема рамы для основных сочетаний нагрузок

приведена на рис. 3 .2

Расч
тная схема рамы с нагрузками, входящими в основное сочетание qс -

qп -

Wa Wo

°°> -> ј°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°А -> °°> -м

-> І І -> І

-> І І -> І

-> І T T І -> І h2

-> І°°> - ->І -> І

-> І<- - <- - І -> І

-> ДА | Dmax Dmin | јИ -> -м

-> І І -> І

-> І І -> І

qa - -> І І -> - qo І

-> І І -> І

-> І І -> І

-> І І -> І h1

-> І І -> І

-> І І -> І

-> І І -> І

-> °д° °д° -> -м

L-2*e

м°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°м

Рис. 3 .2

Расч
тная схема второй от торца рамы при действии сейсмической

нагрузки попер
к здания приведена на рис. 3 .2, рис. 3 .3

Расч
тная схема рамы при действии сейсмической нагрузки

Spp

°°> -> ј°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°А -> м

-> І І -> І

-> І І -> І

-> І І -> І h2

-> І І -> І

-> І Spb Spb І -> І

-> ДА°°> °°>јИ -> м

-> І І -> І

->eІІ І -> І

->°мм І -> І

-> І І -> І h1

-> І І -> І

-> І І -> І

-> І І -> І

-> І І -> І

-> І І -> І

- -> °д° °д° -> -м

Sc+Sk L - 2 * e Sc+Sk

м°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°°м

Рис. 3 .3

Расч
тная схема рамы при действии местной сейсмической нагрузки

ј°°Ф °°м

І І

І І

І І h2

І І

Skr І І

<- - °°> ДА °м

І І

eІІ І

°мм І

І І h1

І І

І І

І І

І І

І І

°д° °°м

Рис. 3 .4

4 Расчет ступенчатой колонны производственного здания

Исходные данные.

Требуется подобрать сечения сплошной верхней и сквозной нижней частей колонны однопролетного производственного здания (ригель имеет жесткое сопряжение с колонной). Расчетные усилия:

Для верхней части колонны:

– в сечении 1-1 N = -344,3 кН; M = -74,5 кНм; Q = 3,6 кН;

– в сечении 2-2 N = -373,0 кН; M = -91,8 кНм; Q = 3,6 кН;

.

Материал колонны сталь марки С245, бетон фундамента марки М150.

Конструктивная схема колонны показана на рис. 4.1.

4.1 Расчет верхней части колонны

4.1.1 Определение расчетных длин колонны

Расчетные длины для верхней и нижней частей колонны в плоскости рамы определим по формулам:

и .

Так как

,

,

значения и определим по табл. 14.1 [1].

В однопролетной раме с жестким сопряжением ригеля с колонной верхний конец колонны закреплен только от поворота;

= 2; = 3.

Таким образом, для нижней части колонны:

;

для верхней:

.

Расчетные длины из плоскости рамы для нижней и верхней частей равны соответственно:

;

.

Конструктивная схема колонны.

Рис. 4.1.

4.1.2 Подбор сечения верхней части колонны

Сечение верхней части колонны принимаем в виде сварного двутавра высотой:

По формуле 14.16. [1] определим требуемую площадь сечения.

Для симметричного двутавра:

;

;

,

Для стали C245 толщиной до 20 мм Ry = 240 МПа = 24 кН/см2;

.

Значение коэффициента определим по прил. 10 [1].

Примем в первом приближении , тогда

;

.

По прил. 8 [1] при и : .

Компоновка сечения: высота стенки

,

принимаем предварительно толщину полок .

По табл. 14.2 [1] при и из условия местной устойчивости

,

.

Принимаем и включаем в расчетную площадь сечения колонны два крайних участка стенки шириной по

.

Требуемая площадь полки:

.

Из условия устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента ширина полки:

из условия местной устойчивости полки по формуле:

где .

Принимаем ; ; ;

.

Геометрические характеристики сечения.

Расчетная площадь сечения с учетом только устойчивой части стенки:

.

	Параметр	Значение
A	Площадь поперечного сечения	78.4	см2
a	Угол наклона главных осей инерции	-90.0	град
Iy	Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y	1776.501	см4
Ix	Момент инерции относительно центральной оси X1 параллельной оси X	26600.133	см4
It	Момент инерции при свободном кручении	20.693	см4
iy	Радиус инерции относительно оси Y1	4.76	см
ix	Радиус инерции относительно оси X1	18.42	см
Wu+	Максимальный момент сопротивления относительно оси U	1182.228	см3
Wu-	Минимальный момент сопротивления относительно оси U	1182.228	см3
Wv+	Максимальный момент сопротивления относительно оси V	161.5	см3
Wv-	Минимальный момент сопротивления относительно оси V	161.5	см3
Wpl,u	Пластический момент сопротивления относительно оси U	1337.8	см3
Wpl,v	Пластический момент сопротивления относительно оси V	248.88	см3
Iu	Максимальный момент инерции	26600.133	см4
Iv	Минимальный момент инерции	1776.501	см4
iu	Максимальный радиус инерции	18.42	см
iv	Минимальный радиус инерции	4.76	см
au+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U)	15.079	см
au-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U)	15.079	см
av+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси X(V)	2.06	см
av-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси X(V)	2.06	см
yM	Координата центра тяжести по оси Y	21.5	см
xM	Координата центра тяжести по оси X	0.4	см

4.1.3 Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента.

Значение коэффициента определяем по прил. 10 [1] при :

;

;

по прил. 8 [1].

В расчетное сечение включаем всю площадь сечения:

.

Недонапряжение: .

Условие обеспечения общей устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента выполняется.

Проверка устойчивости стенки верхней части колонны:

,

где .

;

;

;

.

Поскольку

,

принимаем

.

Так как

,

условие соблюдается, следовательно проверку устойчивости колонны из плоскости действия момента проводят с учетом всей площади сечения.

Так как

,

Устойчивость стенки верхней части колонны обеспечена.

4.1.4 Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента

;

по прил. 7 [1].

Для определения найдем максимальный момент в средней трети расчетной длины стержня:

По модулю

при коэффициент .

Значения и определим по [ 1, прил. 11 ]:

.

Поскольку

,

в расчетное сечение включаем полное сечение стенки:

.

Недонапряжение:

Условие обеспечения общей устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента выполняется.

4.2 Подбор сечения нижней части колонны

– N1 = -1489,2 кН; M1 = -725,6 кНм (изгибающий момент догружает подкрановую ветвь);

– N2 = -508,0 кН; М2 = 827,5 кНм (изгибающий момент догружает наружную ветвь);

– Qmax= -102,5 кН.

Сечение нижней части колонны сквозное, состоящее из двух ветвей, соединенных решеткой. Высота сечения .

Подкрановую ветвь колонны принимаем из широкополочного двутавра, наружную – составного сварного сечения из листа и двух уголков.

Определим по формуле 14.32 [1] ориентировочное положение центра тяжести. Принимаем zо = 2,5 см; hо = hн - zо = 150 - 2,5 = 147,5 см.

;

.

Усилия в ветвях определим по формулам:

В подкрановой ветви:

.

В наружной ветви:

.

Определяем требуемую площадь ветвей и назначаем сечение.

Для подкрановой ветви:

,

задаемся ; R = 240 МПа = 24 кН/см2 ( сталь С245, фасонный прокат), тогда

.

Элемент сечения	Угол поворота	Зеркально
Двутавp широкополочный по ГОСТ 26020-83 30Ш2

Габариты сечения 200.0 x 294.9 мм

Геометрические характеристики сечения

	Параметр	Значение
A	Площадь поперечного сечения	77.65	см2
	Угол наклона главных осей инерции	0.0	град
Iy	Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y	12200.0	см4
Iz	Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z	1737.0	см4
It	Момент инерции при свободном кручении	44.161	см4
iy	Радиус инерции относительно оси Y1	12.535	см
iz	Радиус инерции относительно оси Z1	4.73	см
Wu+	Максимальный момент сопротивления относительно оси U	827.119	см3
Wu-	Минимальный момент сопротивления относительно оси U	827.119	см3
Wv+	Максимальный момент сопротивления относительно оси V	173.7	см3
Wv-	Минимальный момент сопротивления относительно оси V	173.7	см3
Wpl,u	Пластический момент сопротивления относительно оси U	923.242	см3
Wpl,v	Пластический момент сопротивления относительно оси V	267.103	см3
Iu	Максимальный момент инерции	12200.0	см4
Iv	Минимальный момент инерции	1737.0	см4
iu	Максимальный радиус инерции	12.535	см
iv	Минимальный радиус инерции	4.73	см
au+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U)	10.652	см
au-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U)	10.652	см
av+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V)	2.237	см
av-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V)	2.237	см
yM	Координата центра тяжести по оси Y	10.0	см
zM	Координата центра тяжести по оси Z	-14.75	см

Для наружной ветви:

.

Для удобства прикрепления элементов решетки расстояние между внешними гранями полок принимаем таким же, как в подкрановой ветви (295 мм). Толщину стенки швеллера для удобства ее соединения встык с полкой надкрановой части колонны принимаем равной 10 мм; высота стенки из условия размещения сварных швов .

Требуемая площадь полок (уголков):

.

Элемент сечения	Угол поворота	Зеркально
Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L90x9

Габариты сечения 90.0 x 90.0 мм

Геометрические характеристики сечения

	Параметр	Значение
A	Площадь поперечного сечения	15.6	см2
	Угол наклона главных осей инерции	45.0	град
Iy	Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y	117.476	см4
Iz	Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z	117.476	см4
It	Момент инерции при свободном кручении	3.894	см4
iy	Радиус инерции относительно оси Y1	2.744	см
iz	Радиус инерции относительно оси Z1	2.744	см
Wu+	Максимальный момент сопротивления относительно оси U	29.17	см3
Wu-	Минимальный момент сопротивления относительно оси U	29.17	см3
Wv+	Максимальный момент сопротивления относительно оси V	13.688	см3
Wv-	Минимальный момент сопротивления относительно оси V	15.586	см3
Wpl,u	Пластический момент сопротивления относительно оси U	45.825	см3
Wpl,v	Пластический момент сопротивления относительно оси V	23.531	см3
Iu	Максимальный момент инерции	185.635	см4
Iv	Минимальный момент инерции	49.317	см4
iu	Максимальный радиус инерции	3.45	см
iv	Минимальный радиус инерции	1.778	см
au+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U)	1.87	см
au-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U)	1.87	см
av+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V)	0.877	см
av-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V)	0.999	см
yM	Координата центра тяжести по оси Y	2.548	см
zM	Координата центра тяжести по оси Z	-2.548	см

Геометрические характеристики ветви:

Элемент сечения	Угол поворота	Зеркально
Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L90x9
Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L90x9		+
Лист 270 x 10

Габариты сечения 295.0 x 100.0 мм

Геометрические характеристики сечения

	Параметр	Значение
A	Площадь поперечного сечения	58.2	см2
	Угол наклона главных осей инерции	-90.0	град
Iy	Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y	371.641	см4
Iz	Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z	6520.791	см4
It	Момент инерции при свободном кручении	16.247	см4
iy	Радиус инерции относительно оси Y1	2.527	см
iz	Радиус инерции относительно оси Z1	10.585	см
Wu+	Максимальный момент сопротивления относительно оси U	442.088	см3
Wu-	Минимальный момент сопротивления относительно оси U	442.088	см3
Wv+	Максимальный момент сопротивления относительно оси V	47.245	см3
Wv-	Минимальный момент сопротивления относительно оси V	174.169	см3
Wpl,u	Пластический момент сопротивления относительно оси U	560.588	см3
Wpl,v	Пластический момент сопротивления относительно оси V	110.46	см3
Iu	Максимальный момент инерции	6520.791	см4
Iv	Минимальный момент инерции	371.641	см4
iu	Максимальный радиус инерции	10.585	см
iv	Минимальный радиус инерции	2.527	см
au+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U)	7.596	см
au-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U)	7.596	см
av+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V)	0.812	см
av-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V)	2.993	см
yM	Координата центра тяжести по оси Y	14.75	см
zM	Координата центра тяжести по оси Z	-1.134	см

Уточняем положение центра тяжести сечения колонны:

Отличие от первоначально принятых размеров мало, поэтому усилия в ветвях не пересчитываем.

4.2.1 Проверка устойчивости ветвей

Из плоскости рамы (относительно оси y-y): .

Подкрановая ветвь:

Наружная ветвь:

Из условия равноустойчивости подкрановой ветви в плоскости и из плоскости рамы определяем требуемое расстояние между узлами решетки:

Принимаем , разделив нижнюю часть колонны на целое число панелей (5 шт). Проверяем устойчивость ветвей в плоскости рамы (относительно осей и ).

Для подкрановой ветви:

Для наружной ветви:

4.2.2 Расчет решетки подкрановой части колонны

Поперечная сила в сечении колонны .

Условная поперечная сила:

.

Расчет решетки проводим на .

Усилие сжатия в раскосе:

где (угол наклона раскоса, см. рис. 4.1.).

Задаемся;.

Требуемая площадь раскоса:

.

R = 240 МПа = 24 кН/см2 (фасонный прокат из стали С245);

(сжатый уголок, прикрепляемый одной полкой).

Элемент сечения	Угол поворота	Зеркально
Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L80x10

Габариты сечения 79.9 x 79.9 мм

Геометрические характеристики сечения

	Параметр	Значение
A	Площадь поперечного сечения	15.14	см2
	Угол наклона главных осей инерции	45.0	град
Iy	Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y	88.538	см4
Iz	Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z	88.538	см4
It	Момент инерции при свободном кручении	4.606	см4
iy	Радиус инерции относительно оси Y1	2.418	см
iz	Радиус инерции относительно оси Z1	2.418	см
Wu+	Максимальный момент сопротивления относительно оси U	24.727	см3
Wu-	Минимальный момент сопротивления относительно оси U	24.727	см3
Wv+	Максимальный момент сопротивления относительно оси V	11.206	см3
Wv-	Минимальный момент сопротивления относительно оси V	13.133	см3
Wpl,u	Пластический момент сопротивления относительно оси U	39.179	см3
Wpl,v	Пластический момент сопротивления относительно оси V	19.952	см3
Iu	Максимальный момент инерции	139.879	см4
Iv	Минимальный момент инерции	37.197	см4
iu	Максимальный радиус инерции	3.04	см
iv	Минимальный радиус инерции	1.567	см
au+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U)	1.633	см
au-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U)	1.633	см
av+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V)	0.74	см
av-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V)	0.867	см
yM	Координата центра тяжести по оси Y	17.097	см
zM	Координата центра тяжести по оси Z	-2.347	см

.

Напряжения в раскосе:

.

4.2.3 Проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента как единого стержня

Геометрические характеристики всего сечения:

Приведенная гибкость:

.

Коэффициент зависит от угла наклона раскосов.

При , .

– площадь сечения раскосов по двум граням сечения колонны.

.

Для комбинации усилий, догружающих наружную ветвь (сечение 4-4):

N2 = -508,0 кН; М2 = 827,5 кНм

Для комбинации усилий, догружающих подкрановую ветвь (сечение 4-4):

N1 = -1489,2 кН; M1 = -725,6 кНм

Устойчивость сквозной колонны как единого стержня из плоскости действия момента проверять не нужно, так как она обеспечена проверкой устойчивости отдельных ветвей.

4.3 Узел сопряжения верхней и нижней частей колонны

Расчетные комбинации усилий в сечениях над уступом:

N= -373,0 кН; M = -91,8 кНм; Q = 3,6 кН;

Давление кранов .

Прочность стыкового шва (ш1)проверяем по нормальным напряжениям в крайних точках сечения надкрановой части. Площадь шва равна площади сечения колонны.

Наружная полка:

.

Внутренняя полка:

.

Толщину стенки траверсы определяем из условия смятия по формуле:

; принимаем

Принимаем tтр=1,6 см.

Усилие во внутренней полке верхней части колонны:

.

Длина шва крепления вертикального ребра траверсы к стенке траверсы (ш2):

.

Применяем полуавтоматическую сварку проволокой марки Св-08А, d = 1,4...2 мм.

Назначаем:

;

.

В стенке подкрановой ветви делаем прорезь, в которую заводим стенку траверсы. Для расчета шва крепления траверсы к подкрановой ветви (ш3) составляем комбинацию усилий, дающую наибольшую опорную реакцию траверсы.

Такой комбинацией будет сочетание (1, 2, 7) М = -151,8 кН·м; N = -353,8 кН:

Коэффициент 0,9 учитывает, что усилия N и M приняты для второго основного сочетания нагрузок.

Требуемая длина шва:

Из условия прочности стенки подкрановой ветви в месте крепления траверсы (линия 1-1) определяем высоту траверсы по формуле:

где – толщина стенки I 30Ш2; – расчетное сопротивление срезу фасонного проката из стали С245. Принимаем .

Проверим прочность траверсы как балки, нагруженной усилиями N, M и .

Расчетная схема и сечение траверсы приведены на рис. 4.3.

Узел сопряжения верхней и нижней части колонны.

Рис. 4.3.

Нижний пояс траверсы принимаем конструктивно из листа 27016 мм, верхние горизонтальные ребра – из двух листов 14016 мм.

Геометрические характеристики траверсы.

Элемент сечения	Угол поворота	Зеркально
Лист 270 x 16
Лист 380 x 16	90.0
Лист 140 x 16
Лист 140 x 16

Габариты сечения 296.0 x 396.0 мм

Геометрические характеристики сечения

	Параметр	Значение
A	Площадь поперечного сечения	148.8	см2
	Угол наклона главных осей инерции	0.0	град
Iy	Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y	21323.038	см4
Iz	Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z	6094.736	см4
It	Момент инерции при свободном кручении	118.859	см4
iy	Радиус инерции относительно оси Y1	11.971	см
iz	Радиус инерции относительно оси Z1	6.4	см
Wu+	Максимальный момент сопротивления относительно оси U	896.493	см3
Wu-	Минимальный момент сопротивления относительно оси U	1348.275	см3
Wv+	Максимальный момент сопротивления относительно оси V	411.806	см3
Wv-	Минимальный момент сопротивления относительно оси V	411.806	см3
Wpl,u	Пластический момент сопротивления относительно оси U	1620.609	см3
Wpl,v	Пластический момент сопротивления относительно оси V	665.36	см3
Iu	Максимальный момент инерции	21323.038	см4
Iv	Минимальный момент инерции	6094.736	см4
iu	Максимальный радиус инерции	11.971	см
iv	Минимальный радиус инерции	6.4	см
au+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U)	6.025	см
au-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U)	9.061	см
av+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V)	2.768	см
av-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V)	2.768	см
yM	Координата центра тяжести по оси Y	0.0	см
zM	Координата центра тяжести по оси Z	-15.815	см

Максимальный изгибающий момент в траверсе:

.

Максимальная поперечная сила в траверсе с учетом усилия от кранов возникает при комбинации усилий (1, 2, 7) М = -151,8 кН·м; N = -353,8 кН :

.

Коэффициент k = 1,2 учитывает неравномерную передачу усилия .

.

4.4 Расчет и конструирование базы колонны

Ширина нижней части колонны превышает 1 м, поэтому проектируем базу раздельного типа (рис. 4.4.).

База колонны.

Рис. 4.4.

Расчетные комбинации усилий в нижнем сечении колонны (сечение 4-4):

1) N1 = -1489,2 кН; M1 = -725,6 кНм (для расчета базы подкрановой ветви);

2) N2 = -508,0 кН; М2 = 827,5 кНм (для расчета базы наружной ветви).

Усилия в ветвях колонны определим по формулам:

В подкрановой ветви:

.

В наружной ветви:

.

База наружной ветви. Требуемая площадь плиты.

,

(бетон М150).

По конструктивным соображениям свес плиты должен быть не менее 4 см.

Тогда , принимаем В = 40 см.

,

принимаем Lтр = 30 см.

.

Среднее напряжение в бетоне под плитой

.

Из условия симметричного расположения траверс относительно центра тяжести ветви расстояние между траверсами в свету равно:

,

при толщине траверсы 12 мм .

Определяем изгибающие моменты на отдельных участках плиты:

Участок 1 (консольный свес ):

;

Участок 2 (консольный свес ):

;

Участок 3 (плита, опертая на четыре стороны ):

;

Участок 4 (плита, опертая на четыре стороны

):

.

Принимаем для расчета .

Требуемая толщина плиты:

,

R = 235 МПа = 23,5 кН/см2 для стали С255 толщиной 18-40 мм.

Принимаем (3 мм припуск на фрезеровку).

Высоту траверсы определяем из условия размещения шва крепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности все усилие в ветви передаем на траверсы через 4 угловых шва. Сварка полуавтоматическая проволокой марки Св-08А, d = 1,4..2 мм.

Требуемая длина шва определяется по формуле:

Принимаем

Расчетные характеристики:

прикрепления рассчитываем по металлу шва, принимая катет угловых швов .

.

Проверяем допустимую длину шва:

.

Требования к максимальной длине швов выполняется. Крепление траверсы к плите принимаем угловыми швами .

Проверяем прочность швов:

.

Швы удовлетворяют требованиям прочности. При вычислении суммарной длины швов с каждой стороны шва не учитывалось по 1 см на непровар.

Приварка торца колонны к плите выполняется конструктивными швами , так как эти швы в расчете не учитывались.

4.5 Расчет траверсы

Нагрузка на траверсу:

.

Максимальный изгибающий момент:

.

Максимальная поперечная сила:

.

Геометрические характеристики траверсы:

, .

Нормальные напряжения возникающие траверсе:

.

Касательные напряжения возникающие в траверсе:

.

4.6 Расчет анкерных болтов

Для расч
та анкерных болтов принимаем комбинацию нагрузок, дающую наибольший момент при минимальной силе.

Комбинации усилий для расч
та анкерных болтов в сечении 4-4:

M=827,5 кНм, N=508 кН,

Суммарное усилие во всех анкерных болтах, приходящихся на одну ветвь колонны:

;

;

Требуемая площадь сечения анкерных болтов находится по формуле:

,

для стали С235 [2, табл. 60].

Принимаем 4 болта Æ30, . Нормальная заделка l = 1500 мм по типу соединения с помощью шайб.

4.6 Расчет анкерной плитки

Плитка под анкерные болты рассчитывается как балка, лежащая на траверсах и нагруженная сосредоточенными силами:

– расстояние между траверсами в осях,

– усилие от одного анкерного болта.

Принимаем в качестве материала для анкерной плитки сталь С255 с Ry=230 МПа (t=20440 мм) табл. 51 [5].

Максимальный изгибающий момент:

.

Максимальная поперечная сила: .

Требуемый момент сопротивления анкерной плитки:

Wn=Mмах/Ry·gc=250/23·1=10,86 см3.

Принимаем диаметр отверстия под анкерный болт d=32 мм, а толщину анкерной плитки t=30 мм, тогда ширина анкерной плиты равна:

b=(6Wn/t2)+d=(6·10,86/32)+3,2=10,44 см.

Принимаем ширину анкерной плиты b=12 см.

5 Расчет фермы в осях А-Б

5.1 Геометрические размеры и расч
тная схема фермы

Размеры фермы приведены для е
геометрической схемы, которая

получена пут
м пересечения линий, проходящих через центры тяжести

стержней и отсутствии расцентровки в узлах:

прол
т фермы L= 23.600 M; высота на опоре H= 3.150 M ;

высота в середине H1= 3.325 M ; уклон верхнего пояса i= 0.015.

Длины стержней (в метрах):

верхнего пояса нижнего пояса

панель 1 L= 2.800 панель 2 L= 3.000 панель 1 L= 5.800

панель 3 L= 3.000 панель 4 L= 3.000 панель 2 L= 6.000

панель 5 L= 3.000 панель 6 L= 3.000 панель 3 L= 6.000

панель 7 L= 3.000 панель 8 L= 2.800 панель 4 L= 5.800

раскосов стоек

раскос 1 L= 4.246 раскос 2 L= 4.380 стойка 1 L= 3.150

раскос 3 L= 4.445 раскос 4 L= 4.445 стойка 2 L= 3.236

раскос 5 L= 4.445 раскос 6 L= 4.445 стойка 3 L= 3.325

раскос 7 L= 4.380 раскос 8 L= 4.246 стойка 4 L= 3.236

стойка 5 L= 3.150

Расч
тная схема фермы с нумерацией узлов и стержней приведена

на рис.5.1.1.

5.2 Узловые нагрузки

Величины узловых нагрузок приведены в табл.5.1, табл. 5.2.

Знак + соответствует направлению нагрузки к узлу; - от узла.

Таблица 5.1 Вертикальная нагрузка на верхний пояс



N
Постоянная
Снеговая
Опорные моменты

узла
нагрузка, (кН)
нагрузка, (кН)
Млев. = 75кНм

Мправ.= 75кНм



1
102.06
134.40
0.00

2
0.00
-
-

3
0.00
-
-

4
0.00
-
-

5
102.06
134.40
0.00



5.3. Статический расч
т

Расч
тные усилия в стержнях фермы приведены в табл.5.3.

Таблица 5.3Расч
тные усилия в стержнях фермы



Элемент
Марка
Усилия от
Усилия от
Усилия от
Расч
тные усилия:

фермы
элемента
постоян.
снеговой
опорных 

нагрузки,
нагрузки,
моментов,
сжатие,
растяже-

(кН)
(кН)
(кН)
(кН)
ние,(кН)



В- 1
0.00
0.00
23.65
-
23.65

верхний
В- 2
-155.91
-205.31
23.02
-361.22
-

пояс
В- 3
-155.91
-205.31
23.02
-361.22
-

В- 4
-204.36
-269.12
22.41
-473.48
-

В- 5
-204.36
-269.12
22.41
-473.48
-

В- 6
-155.91
-205.31
23.02
-361.22
-

В- 7
-155.91
-205.31
23.02
-361.22
-

В- 8
-0.00
0.00
23.65
-
23.65



Н- 1
89.54
117.91
-23.34
-
207.45

нижний
Н- 2
193.78
255.18
-22.71
-
448.96

пояс
Н- 3
193.78
255.18
-22.71
-
448.96

Н- 4
89.54
117.91
-23.34
-
207.45



Р- 1
-135.77
-178.79
-0.47
-314.56
-

раскосы
Р- 2
96.88
127.58
0.47
-
224.45

Р- 3
-56.14
-73.93
-0.46
-130.07
-

Р- 4
15.65
20.61
0.45
-
36.26

Р- 5
15.65
20.61
0.45
-
36.26

Р- 6
-56.14
-73.93
-0.46
-130.07
-

Р- 7
96.88
127.58
0.47
-
224.45

Р- 8
-135.77
-178.79
-0.47
-314.56
-



С- 1
0.00
0.00
0.35
-
0.35

стойки
С- 2
-29.16
-38.40
0.00
-67.56
-

С- 3
-23.10
-30.42
-0.66
-53.52
-

С- 4
-29.16
-38.40
0.00
-67.56
-

С- 5
0.00
0.00
0.35
-
0.35



5.4 Расч
т стержней на прочность и устойчивость

При расч
те учтено следующее:

в прол
те есть краны с режимом работы 7К;

ферма на колонну опирается сбоку;

нагрузки приложенные непосредственно к ферме - статические.

Геометрические характеристики сечений стержней приведены в табл.5.4.

Таблица 5.4

Геометрические характеристики сечений и сталь стержней



Марка
Сечение
Сталь
Площадь
Радиус и-
Радиус и-

эле-


сечения,
нерции от-
нерции от-

мен-


см¤
носительно
носительно

та



горизонт.
вертикаль-

оси, см
ной оси,см



B- 1
Ај50*5
C245
9.60
1.53
2.45

B- 2
Ај100*7
C275
27.50
3.08
4.45

B- 3
Ај100*7
C275
27.50
3.08
4.45

B- 4
Ај110*8
C245
34.40
3.39
4.88

B- 5
Ај110*8
C245
34.40
3.39
4.88

B- 6
Ај100*7
C275
27.50
3.08
4.45

B- 7
Ај100*7
C275
27.50
3.08
4.45

B- 8
Ај50*5
C245
9.60
1.53
2.45

H- 1
Ај80*6
C245
18.76
2.47
3.65

H- 2
Ај80*6
C275
18.76
2.47
3.65

H- 3
Ај80*6
C275
18.76
2.47
3.65

H- 4
Ај80*6
C245
18.76
2.47
3.65

P- 1
Ај125*8
C245
39.38
3.87
5.46

P- 2
Ај50*5
C275
9.60
1.53
2.45

P- 3
Ај90*6
C245
21.22
2.76
4.04

P- 4
Ај50*5
C245
9.60
1.53
2.45

P- 5
Ај50*5
C245
9.60
1.53
2.45

P- 6
Ај90*6
C245
21.22
2.76
4.04

P- 7
Ај50*5
C275
9.60
1.53
2.45

P- 8
Ај125*8
C245
39.38
3.87
5.46

C- 1
-
-
-
-
-

C- 2
Ај63*5
C245
12.26
1.94
2.96

C- 3
Ај63*5
C245
12.26
1.94
2.96

C- 4
Ај63*5
C245
12.26
1.94
2.96

C- 5
-
-
-
-
-



В столбце <Сечение> табл.5.4 для неравнополочных уголков

первая цифра указывает размер горизонтальной полки в мм.

При вычислении радиусов инерции сечений стержней фермы толщина

фасонок принята равной 10.0 мм.

Результаты расч
та стержней приведенны в табл.5.5.

Таблица 5.5

Результаты конструктивного расч
та стержней фермы



Эле-
Мар-
Расч
т-
Гибкость
Пре-
Расч
тная
Коэф-
Напря-
Рас-

мент
ка
ное

дель-
длина
фици-
жение,
ч
т-

фер-
эле-
усилие,ная ент
МПа
ное

мы
мен-
кН
в
из
гиб-
в
из
про-

соп-

та

плос-
плос-
кость
плос-
плос-
доль-

ро-

кости
кости

кости
кости
ного

тив-

фермы
фермы

фермы
фермы
изги-

лен.

(м)
(м)
ба

МПа



В 1
23.7
183.0
114.1
250.0
2.80
2.80
-
25.9
240

верх
В 2
-361.2
97.4
67.4
121.2
3.00
3.00
0.523
264.6
270

ний
В 3
-361.2
97.4
67.4
121.2
3.00
3.00
0.523
264.6
270

пояс
В 4
-473.5
88.5
61.5
121.8
3.00
3.00
0.622
232.8
240

В 5
-473.5
88.5
61.5
121.8
3.00
3.00
0.622
232.8
240

В 6
-361.2
97.4
67.4
121.2
3.00
3.00
0.523
264.6
270

В 7
-361.2
97.4
67.4
121.2
3.00
3.00
0.523
264.6
270

В 8
23.7
183.0
114.1
250.0
2.80
2.80
-
25.9
240



ниж-
Н 1
207.5
234.8
159.0
250.0
5.80
5.80
-
116.4
240

ний
Н 2
449.0
242.9
164.5
250.0
6.00
6.00
-
251.9
270

пояс
Н 3
449.0
242.9
164.5
250.0
6.00
6.00
-
251.9
270

Н 4
207.5
234.8
159.0
250.0
5.80
5.80
-
116.4
240



Р 1
-314.6
109.7
77.7
136.2
4.25
4.25
0.480
175.2
240

рас-
Р 2
224.5
229.0
178.5
300.0
3.50
4.38
-
246.1
270

косы
Р 3
-130.1
128.9
110.0
158.3
3.56
4.45
0.370
206.9
240

Р 4
36.3
232.4
181.2
300.0
3.56
4.45
-
39.8
240

Р 5
36.3
232.4
181.2
300.0
3.56
4.45
-
39.8
240

Р 6
-130.1
128.9
110.0
158.3
3.56
4.45
0.370
206.9
240

Р 7
224.5
229.0
178.5
300.0
3.50
4.38
-
246.1
270

Р 8
-314.6
109.7
77.7
136.2
4.25
4.25
0.480
175.2
240



С 1
-
-
-
-
-
-
-
-
-

стой
С 2
-67.6
133.4
109.2
160.0
2.59
3.24
0.345
199.9
240

ки
С 3
-53.5
137.1
112.2
168.3
2.66
3.33
0.327
166.7
240

С 4
-67.6
133.4
109.2
160.0
2.59
3.24
0.345
199.9
240

С 5
-
-
-
-
-
-
-
-
-



5.5. Подбор сечений стержней

Подберем сечения стержней для первой панели.

Таблица5.6.

5.7 Расчет длин швов

Таблица5.8.

5.8 Расчет и конструирование узлов фермы

5.8.1 Нижний опорный узел

Толщину фасонок фермы принимаем в зависимости от усилий в опорном раскосе [1, табл. 9.2.]; фасонка опорного узла

Торцевой лист принимаем толщиной 20 мм и шириной 180 мм, из условия размещения болтов. Напряжение смятия у торца:

где - величина опорной реакции фермы

Толщина швов крепления опорного раскоса (Р-1) назначаем: на обушке 8мм, на пере 6 мм (их длины приведены в таблице 5.8.) То же для нижнего пояса (Н-1).

По требуемым расчетным длинам швов с учетом конструктивных требований (добавки 1 см длины на непровар и зазор между швами) намечаем графически конфигурацию и размеры опорной части фасонки.

Проверяем опорную фасонку на срез, а также швы ее крепления к торцовому листу (толщину швов назначаем 6мм):

Рис.5.2. Нижний опорный узел фермы

5.8.2 Верхний опорный узел

Рис.5.3. Верхний опорный узел фермы

При проектировании жесткого верхнего опорного узла, толщина фланца принимается , расстояние между болтами b назначают минимальным и крепление необходимо рассчитать на силу N.

Момент при изгибе фланца определяется как в защемленной балке пролетом b, равным расстоянию между болтами:

напряжение в нем определяется по формуле:

где a и длина и толщина фланца.

Количество болтов определяется по формуле:

Принимаем 4 болта Æ16 мм.

Обычно стремятся запроектировать верхний узел так, чтобы линия действия силы N проходила через центр фланца. В этом случае напряжение в швах, прикрепляющих фланец к фасонке, проверяют по формуле:

Шов крепления фланца к фасонке работает на срез и его длину определяют по формуле:

bf=0,7, bz=1,0, принимается по табл. 34 [5],

gwf=gwz=1, принимается по п.п. 11.2 [5].

Для сварки принимаем электроды типа Э46 по ГОСТ 9467-75, табл. 55 [5].

Rwf=20 кН/см2, по табл. 56 [5], Rwz=0,45ЙRun=0,45Й37=16,7 кН/см2.

см

5.8.3 Промежуточный узел

Толщину фасонок фермы принимаем в зависимости от усилий в промежуточном узле [1, табл. 9.2.] . Промежуточный узел фермы показан на рис. 5.4.

Рис. 5.4. Промежуточный узел фермы

Длина швов, прикрепляющих раскосы и стойки к фасонке, определяются по формулам

; и приведены в таблице 5.8.

Так как к узлу приложена сосредоточенная нагрузка то швы прикрепляющие накладку (; сечение накладки 150х10) к поясам воспринимают равнодействующее усилие от сосредоточенной силы и разности усилий в смежных панелях и возникающие напряжения в швах проверяются по формуле:

F – сосредоточенная узловая нагрузка (см. табл.5.1) F=29,16+38,4=67,56кН

Σkш·lш= 0,08· (2·0,25+0,65)=0,12м2 – суммарная площадь швов, крепящих накладку к поясам

Усилие действующее в накладке:

Расчетным усилием для швов, прикрепляющих левые уголки пояса к фасонке, будет большее из:

Расчетным усилием для швов, прикрепляющих правые уголки пояса к фасонке, будет большее из:

Длины швов, прикрепляющих верхний пояс к фасонке приведены в таблице 5.8.

Конструктивно длина швов прикрепляющих пояса к фасонке принята по всей длине фасонки.

6 Расчет подкрановой балки

6.1 Статический расчет

6.1.1 Определение расчетных усилий от колес кранов

Таблица 6.1. - Технические характеристики крана.

Пролет балки	Грузоподъемность крана, Qкр	Пролет крана, Lкр	Ширина крана, В	Расстояние между колесами	Давление колес Р1н	Вес тележки, gт	Вес крана, общий	Режим работы	Коэффициент надежности по нагрузке	Коэффициент сочетания
м	кН	м	м	м	кН	кН	кН		jf	Кс
6	800	21,5	9,35	1,575 0,8 4,6 0,8 1,575	370	380	1100	7к	1,1	0,85

Расчетная вертикальная нагрузка от колес при совместном действии двух кранов:

Р=КдЙjfЙКсЙРн=1,1Й1,1Й0,85Й370=380,5 кН,

Здесь Р1н, Р2н – нормативное давление колес; Кд – коэффициент динамичности по п.4.9 /3/.

Расчетная горизонтальная нагрузка на одно колесо крана от торможения тележки

Тк= КдЙjfЙКсЙТкн=1,1Й1,1Й0,85Й14,75=15,1 кН,

Ткн = [(Qкр+gт)/N0]Йf=[(800+380)/4]Й0,05=14,75 кН

Где Qкр – грузоподъемность крана (кН); gт – вес тележки (кН); N0 – число колес на одной стороне крана; f – коэффициент трения (0,05 при гибком подвесе груза).

рис. 6.1. – Схема крановой нагрузки от двух сближенных кранов

При пролете балки 6 м. На ней помещается 4 колеса, но наихудшее положение крана:

рис. 6.2. – Схема определения максимального момента

Для определения положения равнодействующей от этих колес выбирается точка (первое колесо). Положение равнодействующей определяется из условия, что сумма моментов всех сил относительно первого колеса равна нулю. Поэтому расстояние от первого колеса до равнодействующей всех грузов:

6.1.2 Определение критического груза

Ближайшее к равнодействующей колесо считается критическим (колесо Ж1). Для его определения находят расстояния до этих колес.

6.1.3 Определение расстояний от колес до опор балки

Для определения Мmax необходимо грузы на балке расположить так, чтобы критическое колесо P5 и равнодействующая R находились на одинаковых расстояниях от середины пролета балки. Наибольший момент должен быть под критическим грузом.(см рис 6.2)

6.1.4 Проверка правильности расстановки колес на балке

Проверяем условие:

,

условие выполняется.

6.1.5 Определение наибольшего изгибающего момента

Изгибающие моменты можно определить по эпюре моментов, для чего построим ее (см рис 6.2)

6.1.6 Определение наибольшей поперечной силы

Для определения максимальной поперечной силы загружаем линию влияния поперечной силы на опоре рис. 5.3.

Рис. 6.3. Расчетная схема подкрановой балки при

Значение Qmax определяется линией влияния опорной реакции по формуле:

6.1.7 Определение изгибающего момента и поперечной силы в ПБ от сил торможения

От действия сил торможения тележки в горизонтальной плоскости верхнего пояса ПБ и тормозной балки возникает изгибающий момент и поперечная сила, полученные при расстановках, соответствующих Mmax и Qmax . Поэтому значения моментов и поперечной силы находятся пропорционально отношению силы торможения и вертикального давления.

Момент

Поперечная сила

6.2 Подбор сечения подкрановой балки

Подбор сечения ведется по результатам статического расчета ПБ. Принимаем сталь марки С255 (t=10-20мм, Ry=240МПа).

6.2.1 Определение высоты подкрановой балки

По условию прочности определяют требуемый момент сопротивления балки:

Толщину стенки tω, мм принимаем по эмпирической формуле:

принимаем толщину стенки 12мм

где: h – высота подкрановой балки в метрах

Оптимальная высота подкрановой балки:

Т.к. нагрузка на подкрановую балку подвижна, ее сечение постоянно по длине.

По жесткости:

где: [f/l] – относительный прогиб по табл.19 [5] равен 1/400

= 370 кН – нормативное значение максимального давления от колеса мостового крана;

Принимаем hб=90см.

6.2.2 Определение размеров поясов

Требуемый момент инерции подкрановой балки определяют по выбранной высоте:

момент инерции поясов выражают через площади поясных листов, пренебрегая при этом собственным моментом инерции поясов относительно горизонтальной оси:

(зададимся толщиной полок 1,8 см, тогда высота стенки 86,4см)

отсюда площадь поясного листа

,

по ранее принятой толщине пояса (tf=1,8мм) определяем ширину пояса:

Из условия принимаем пояс из листа сечением 18х300мм, Аf=54см2

В сжатом поясе должна быть обеспечена местная устойчивость свеса:

<

6.2.3. Выбор элементов тормозной балки

Тормозная балка состоит из верхнего пояса ПБ, горизонтального листа из рифленой стали толщиной 8мм и швеллера Ж 36.

Рис. 6.4. – Размеры подкрановой и тормозной балок

6.2.4 Определение геометрических характеристик подкрановых конструкций

Элемент сечения	Угол поворота	Зеркально
Лист 864 x 12	90.0
Лист 300 x 18
Лист 300 x 18
Лист 1340 x 8
Швеллеp с уклоном полок по ГОСТ 8240-89 36

Габариты сечения 1616.9 x 908.0 мм

Геометрические характеристики сечения

	Параметр	Значение
A	Площадь поперечного сечения	372.28	см2
	Угол наклона главных осей инерции	70.856	град
Iy	Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y	438369.28	см4
Iz	Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z	1229290.415	см4
It	Момент инерции при свободном кручении	197.914	см4
iy	Радиус инерции относительно оси Y1	34.315	см
iz	Радиус инерции относительно оси Z1	57.464	см
Wu+	Максимальный момент сопротивления относительно оси U	12463.716	см3
Wu-	Минимальный момент сопротивления относительно оси U	17848.0	см3
Wv+	Максимальный момент сопротивления относительно оси V	6680.949	см3
Wv-	Минимальный момент сопротивления относительно оси V	7257.658	см3
Wpl,u	Пластический момент сопротивления относительно оси U	19718.202	см3
Wpl,v	Пластический момент сопротивления относительно оси V	9662.616	см3
Iu	Максимальный момент инерции	1337667.823	см4
Iv	Минимальный момент инерции	329991.872	см4
iu	Максимальный радиус инерции	59.943	см
iv	Минимальный радиус инерции	29.773	см
au+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U)	33.479	см
au-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U)	47.942	см
av+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V)	17.946	см
av-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V)	19.495	см
yM	Координата центра тяжести по оси Y	-42.831	см
zM	Координата центра тяжести по оси Z	-61.946	см

Элемент сечения	Угол поворота	Зеркально
Лист 864 x 12	90.0
Лист 300 x 18
Лист 300 x 18

Габариты сечения 300.0 x 900.0 мм

Геометрические характеристики сечения

	Параметр	Значение
A	Площадь поперечного сечения	211.68	см2
	Угол наклона главных осей инерции	0.0	град
Iy	Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y	274565.894	см4
Iz	Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z	8112.442	см4
It	Момент инерции при свободном кручении	156.49	см4
iy	Радиус инерции относительно оси Y1	36.015	см
iz	Радиус инерции относительно оси Z1	6.191	см
Wu+	Максимальный момент сопротивления относительно оси U	6101.464	см3
Wu-	Минимальный момент сопротивления относительно оси U	6101.464	см3
Wv+	Максимальный момент сопротивления относительно оси V	540.829	см3
Wv-	Минимальный момент сопротивления относительно оси V	540.829	см3
Wpl,u	Пластический момент сопротивления относительно оси U	7002.288	см3
Wpl,v	Пластический момент сопротивления относительно оси V	841.104	см3
Iu	Максимальный момент инерции	274565.894	см4
Iv	Минимальный момент инерции	8112.442	см4
iu	Максимальный радиус инерции	36.015	см
iv	Минимальный радиус инерции	6.191	см
au+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U)	28.824	см
au-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U)	28.824	см
av+	Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V)	2.555	см
av-	Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V)	2.555	см
yM	Координата центра тяжести по оси Y	0.0	см
zM	Координата центра тяжести по оси Z	-45.0	см

Проверим нормальное напряжение в верхнем поясе (точка А):

Прочность стенки на действие касательных напряжений на опоре обеспечена, так как принятая толщина стенки больше определенной из условия среза.

Жесткость балки также обеспечена, так как принята высота балки больше минимальной высоты.

Проверим прочность стенки от действия местных напряжений под колесом крана:

,

где:lef – условная длина

Р – расчетное значение давления колеса

I1f – сумма собственных моментов инерции пояса балки и кранового рельса [методичка Ж790 табл.Ж2]

Для стенки должно выполняться условие (проверка по приведенным напряжениям)

где: - нормальные напряжения параллельные оси балки, равные

20,7кН/см2 < 24.5Й1.15Й0.95кН/см2

6.2.5 Соединение поясов со стенкой

Пояса со стенкой соединяются угловыми швами. Швы воспринимают горизонтальное (Т) и вертикальное (V) сдвигающее усилия на единицу длины, которые определяются по касательным и местным напряжениям:

Принимаем:

bf=0,7, bz=1, принимается по табл. 34Й [5],

gwf=1; gwz=1, принимается по п.п. 11.2 [5].

Для сварки принимаем электроды типа Э42 по ГОСТ 9467-75, табл. 55 [5].

Rwf=18 кН/см2, по табл. 56 [5], Rwz=0,45ЙRun=0,45Й38=17,1 кН/см2

По металлу шва:[табл.37Й,5]

kf=

По металлу границы сплавления: [табл.37Й,5]

kf=.

Принимаем kf=kf, min= 7мм [табл.38Й,5]

6.2.6 Проверка общей устойчивости балки

Так как балка по всей длине закреплена тормозной балкой, толщина листа которой более 6мм (8мм), общая устойчивость заведомо обеспечена.

6.2.7 Проверка местной устойчивости стенки ПБ

От действия нормальных, касательных, местных напряжений может произойти потеря устойчивости сжатого пояса или стенки балки.

Обеспечить местную устойчивость стенки можно увеличением ее размеров или постановкой ребер жесткости: от нормальных напряжений – продольных, от касательных – поперечных, от местных – коротких.

Ребра жесткости разбивают стенку на отсеки, устойчивость которых следует проверять на совместное действие

Устойчивость стенки не следует проверять, если условная гибкость стенки при наличии местного напряжения в балках с двусторонними поясными швами.

6.2.8 Расчет опорной части балки

Концы разрезных балок усиливаются поперечными ребрами, которые передают опорное давление с балки на колонну. Применяют два типа: торцевые и внутренние. В торцевом ребре – нижний, а во внутренних – оба торца должны быть остроганы.

Применим торцевое опорное ребро жесткости, т.к. балка разрезная.

Рис. 6.9. – Торцевое опорное ребро

Требуемая площадь сечения ребра находится из условия сжатия при а>tp

Для (рис.6.9.) при величине a>1,5 tp требуемая площадь ребра:

,

где Rу – расчетное сопротивление стали сжатию, принимается по [5, табл.51 ].

Назначим ширину ребра равной bp = 300 мм. Толщина ребра:

,

принимаем 14мм

Предельное значение ширины выступающей части ребра вычисляется по формуле:

,

Фактический свес ребра:

,

Местная устойчивость ребра обеспечена

При нахождении условного стержня:

,

,

Площадь условного стержня:

,

,,

По [5, табл. 72] φ=0,975

Условия обеспечения общей устойчивости проверяются по формуле:

,

Общая устойчивость опорного ребра обеспечена.

Опорное ребро приваривается к балке угловыми швами. Рассчитывают вертикальные швы, длина которых . Исходя из этого, определяем требуемый катет шва:

По металлу шва

Принимаем:

bf=0,9, bz=1, 05 принимается по табл. 34Й [5],

gwf=gwz=1, принимается по п.п. 11.2 [5].

Для сварки принимаем электроды типа Э42 по ГОСТ 9467-75, табл. 55 [5].

Rwf=18 кН/см2, по табл. 56 [5], Rwz=0,45ЙRun=0,45Й38=17,1 кН/см2

По металлу границы сплавления

Принимаем катет шва 7 мм, что не меньше минимального значения по [5, табл.38], и не больше 1,2Й12мм=14,4мм.

Литература

Металлические конструкции Е.И. Беленя. - М., Стройиздат, 1986.

Пособие по проектированию каркасных промзданий для строительства в сейсмических районах. Госстрой СССР.- М., 1984.

СниП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. М., 1988.

Методические указания. Статический расчет однопролетной поперечной рамы промздания с учетом сейсмического воздействия.

СниП II-23-81*. Стальные конструкции. М., 1990.

Методические указания. Расчет верхней части ступенчатой колонны промздания.