Вариант 1

1. Определить размеры сечения столба по оси Б, перекрытия считать жесткими.

Исходные данные:

Пролет l=9м

Шаг столбов S_l = 6м

Отметка верха крайнего столба Н=4,05м

Расчетная нагрузка от покрытия с учетом веса балок q=3кН/м²

Расчетная снеговая нагрузка s=1,4кН/ м²

Кирпич глиняный, пластического прессования, марки-100

Раствор цементный, марки – 50

Плотность кладки ρ=1,8т/м³

1. В соответствии со СНИП II-22-81 таб.26 находим группу кладки I – группа как (сплошная кладка из кирпича или камней марки 50 и выше, на растворе марки 10 и выше).

2. Принимаем допустимое отношение β= по СНИП II-22-81 таб.28 при I – группе кладки и растворе 50 и выше β=25.

Определим Н с учетом уклона кровли Н=4,05+5,05м.

2. Назначим предварительные размеры h≥

где k =0,6 - по СНИП II-22-81 таб.30 для столбов из кирпича с меньшим размером поперечного сечения менее 50см.

2. По СНИП II-22-81 п. 4.2 принимаем следующую расчетную схему

При упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней для многопролетных зданий l₀= 1.25H. При h>0.3см коэффициент m_g = 1.

2. Сбор нагрузок:

Нагрузка от перекрытия:

F_g = PS_ll =3∙6∙9 = 162кН

Вес столба:

G = ρ∙g∙h²∙γ_f∙H = 18∙0.33²∙1.1∙5,05 = 10,89кН.

Снеговая:

F_s = S∙S_l∙l = 1,4∙6∙9 = 75,6кН

Полная нагрузка:

N = F_g + G + F_s = 162 +10,89 +75,6 = 248,5кН

2. Определим площадь сечения из условия прочности:

N≤m_gφRA

где m_g = 1 при h>0.3см

R=1500кН/м² - прочность каменной кладки при М_к100 и М_р50 (по СНИП II-22-81 таб. 2)

φ – коэффициент продольного изгиба, определяемый по СНИП II-22-81 таб.18 в зависимости от гибкости элемента λ_h и α - упругой характеристики кладки.

λ_h=, α=1000 - по СНИП II-22-81 таб.15 при кладке из кирпича пластического прессования и марке раствора М50.

Таким образом в первом приближении принимаем φ=0,71.

γ_с=0,8 - коэффициент условия работы, принятый для столбов и простенков в соответствии со по СНИП II-22-81 п.3.11.

=

Тогда: h =

2. Уточняем размеры сечения столба:

Принимаем столб размерами 0,64х0,51м , с А =0,326м².

Уточняем нагрузку:

Собственный вес столба: G = ρ∙g∙h∙b∙γ_f∙H = 18∙0.51∙0,64∙1.1∙5,05 =32,6кН

Полная нагрузка N =270,2кН.

Уточняем φ:

α=1000, λ_h= , тогда φ=0,86.

Проверка несущей способности:

270,2 < 1∙0,86∙1500∙0,326 = 420кН

Несущая способность столба обеспечена.

5.2 Запроектировать столб (определить размеры, марку кирпича и раствора) по оси Б.

Исходные данные:

Пролет l=9м

Шаг столбов S_l = 6м

Отметка верха крайнего столба Н=4,05м

Расчетная нагрузка от покрытия с учетом веса балок q=3кН/м²

Расчетная снеговая нагрузка s=1,4кН/ м²

Кирпич глиняный, пластического прессования

Раствор цементный

Плотность кладки ρ=1,8т/м³

Нагрузка от перекрытия: F_g = 162кН

Снеговая: F_s = 75,6кН

1. В соответствии со СНИП II-22-81 таб.26 находим группу кладки I – группа как (сплошная кладка из кирпича или камней марки 50 и выше, на растворе марки 10 и выше).

2. Принимаем допустимое отношение β= по СНИП II-22-81 таб.28 при I – группе кладки и растворе 50 и выше β=25.

h=м

Принимаем столб сечением 0,51х0,51м.

2. Сбор нагрузок:

Нагрузка от перекрытия:

F_g = 162кН

Вес столба:

G = ρ∙g∙h²∙γ_f∙H = 18∙0.51²∙1.1∙5,05 = 26кН.

Снеговая:

F_s = 75,6кН

Полная нагрузка:

N = F_g + G + F_s = 162 +26 +75,6 = 263,6кН

2. Определим требуемое расчетное сопротивление кладки из условия прочности:

N≤m_gφRA γ_с

где m_g = 1 при h>0.3см

φ – коэффициент продольного изгиба, определяемый по СНИП II-22-81 таб.18 в зависимости от гибкости элемента λ_h и α - упругой характеристики кладки.

λ_h=, α=1000 - по СНИП II-22-81 таб.15 при кладке из кирпича пластического прессования и марке раствора от 25-200.

Таким образом в первом приближении принимаем φ=0,86.

γ_с=0,8 - коэффициент условия работы, принятый для столбов и простенков в соответствии со по СНИП II-22-81 п.3.11.

=

Принимаем в соответствии со СНИП II-22-81 таб.2 М_к125 и М_р50 с R=1700кН/м² или М_к150и М_р25 c R=1500кН/м² .

5.3 Определить размеры сечения столба по оси А по исходным данным задачи 5.1 при размере опорной зоны t=0.21м.

Исходные данные:

Пролет l=9м

Шаг столбов S_l = 6м

Отметка верха крайнего столба Н=4,05м

Расчетная нагрузка от покрытия с учетом веса балок q=3кН/м²

Расчетная снеговая нагрузка s=1,4кН/ м²

Кирпич глиняный, пластического прессования, марки-100

Раствор цементный, марки – 50

Плотность кладки ρ=1,8т/м³

1. В соответствии со СНИП II-22-81 таб.26 находим группу кладки I – группа как (сплошная кладка из кирпича или камней марки 50 и выше, на растворе марки 10 и выше).

2. Принимаем допустимое отношение β= по СНИП II-22-81 таб.28 при I – группе кладки и растворе 50 и выше β=25.

2. Определим предварительные размеры столба:

h=м

Принимаем столб сечением 0,38х0,38м.

2. Сбор нагрузок:

Нагрузка от перекрытия:

F_g = 0,5∙P∙S_l l = 0.5∙3∙6∙9=89кН

Вес столба:

G = ρ∙g∙h²∙γ_f∙H = 18∙0.38²∙1.1∙4,05= 11,6кН.

Снеговая:

F_s = 0,5 S∙S_l∙l = 1,4∙6∙9 = 37,8кН

Полная нагрузка:

N = F_g + G+ F_s = 89+11,6+37,8 = 138,4кН

2. Расчет прочности нормального сечения:

N ≤ m_gφ₁ RωA_с γ_с

где m_g = 1 при h>0.3см

R=1500кН/м² - прочность каменной кладки при М_к100 и М_р50 (по СНИП II-22-81 таб. 2)

А_с – площадь сжатой части сечения, определяется как

А_с==0,38²

e₀ =– эксцентриситет расчетной силы N относительно центра тяжести сечения.

φ₁ =

φ – коэффициент продольного изгиба, определяемый по СНИП II-22-81 таб.18 в зависимости от гибкости элемента λ_h и α - упругой характеристики кладки.

λ_h=, α=1000 - по СНИП II-22-81 таб.15 при кладке из кирпича пластического прессования и марке раствора от 25-200.

Таким образом принимаем φ=0,87.

φ_с =0,73– коэффициент продольного изгиба сжатой зоны сечения, определяемый по СНИП II-22-81 таб.18, при λ_h=, α=1000

ω = 1 +≤1,45 - по СНИП II-22-81 таб.19.

Проверка несущей способности столба:

138,4 кН < 1∙0,8∙1500∙1,22∙0,08∙0,8 = 199,4кН

Несущая способность столба обеспечена.

5.4 Запроектировать столб по оси А (определить его размеры, марку кирпича, раствора) по исходным данным задачи 5.2 при размере опорной зоны t=21см.

Исходные данные:

Пролет l=9м

Шаг столбов S_l = 6м

Отметка верха крайнего столба Н=4,05м

Расчетная нагрузка от покрытия с учетом веса балок q=3кН/м²

Расчетная снеговая нагрузка s=1,4кН/ м²

Кирпич глиняный, пластического прессования

Раствор цементный

Плотность кладки ρ=1,8т/м³

Нагрузка от перекрытия: F_g = 162кН

Снеговая: F_s = 75,6кН

1. В соответствии со СНИП II-22-81 таб.26 находим группу кладки I – группа как (сплошная кладка из кирпича или камней марки 50 и выше, на растворе марки 10 и выше).

2. Принимаем допустимое отношение β= по СНИП II-22-81 таб.28 при I – группе кладки и растворе 50 и выше β=25.

м

Принимаем столб сечением 0,51х0,51м.

2. Сбор нагрузок:

Нагрузка от перекрытия:

F_g = 89кН

Вес столба:

G = ρ∙g∙h²∙γ_f∙H = 18∙0.51²∙1.1∙4,05 = 20,85кН.

Снеговая:

F_s = 37,8кН

Полная нагрузка:

N = F_g + G + F_s = 89+20,85 +37,8= 147,65кН

2. Определим требуемое расчетное сопротивление кладки из условия прочности:

N ≤ m_gφ₁ RωA_с γ_с

где m_g = 1 при h>0.3см

А_с – площадь сжатой части сечения, определяется как

А_с==0,51²

e₀ =– эксцентриситет расчетной силы N относительно центра тяжести сечения.

φ₁ =

φ – коэффициент продольного изгиба, определяемый по СНИП II-22-81 таб.18 в зависимости от гибкости элемента λ_h и α - упругой характеристики кладки.

λ_h=, α=1000 - по СНИП II-22-81 таб.15 при кладке из кирпича пластического прессования и марке раствора от 25-200.

Таким образом принимаем φ=0,86.

φ_с =0,73– коэффициент продольного изгиба сжатой зоны сечения, определяемый по СНИП II-22-81 таб.18, при λ_h=, α=1000

ω = 1 +≤1,45 - по СНИП II-22-81 таб.19.

R = =

Принимаем в соответствии со СНИП II-22-81 таб.2 М_к125 и М_р75 с R=1900кН/м² .

5.5. Проверить несущую способность стены по оси В на местное смятие, при размерах опорной подушки hЧb согласно исходным данным.

Исходные данные:

Пролет l=9м

Шаг столбов S_l = 6м

Отметка верха крайнего столба Н=4,05м

Расчетная нагрузка от покрытия с учетом веса балок q=3кН/м²

Расчетная снеговая нагрузка s=1,4кН/ м²

Кирпич глиняный, пластического прессования, марки-100

Раствор цементный, марки – 50

Плотность кладки ρ=1,8т/м³

Толщина стены -0,51м

Опорная подушка 0,2х0,2м

Расчет на смятие производим по формуле:

N_с ≤ Ψ dR_cA_с

1. N_c – продольная сжимаюшая сила от местной нагрузки:

2. А_с – площадь смятия, на которую передается нагрузка:

А_с= 0,2² = 0,04м²

R_c – расчетное сопротивление кладки на смятие.

R_c = ξR = 1,77∙1500 = 2663,7кН/м²

где ξ =

ξ₁ =2 – коэффициент определяемый по СНИП II-22-81 таб.21, при кладки из полнотелого кирпича и растворе М50 и соответствующем типе приложения нагрузки.

А – расчетная площадь сечения:

А=0,2 (0,2+2∙0,51) = 0,244м²

Ψ =0,5 - коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки, при треугольной нагрузке.

d =1.5 -0.5Ψ = 1.5 – 0.5∙0.5 = 1.25 – для кирпичной кладки.

118,8кН > 0,5∙1,25∙2663,7∙0,04 = 66,59кН

Прочность на смятие не обеспечена.

5.6. Определить размеры сечения армокаменного столба по оси Б и сконструировать сетки при исходных данных задачи 5.1 и дополнительных исходных данных.

Исходные данные:

Пролет l=9м

Шаг столбов S_l = 6м

Отметка верха крайнего столба Н=4,05м

Расчетная нагрузка от покрытия с учетом веса балок q=3кН/м²

Расчетная снеговая нагрузка s=1,4кН/ м²

Кирпич глиняный, пластического прессования, марки-100

Раствор цементный, марки – 50

Плотность кладки ρ=1,8т/м³

Тип сетки -сварная

μ=0,3%

Класс стали сеток Вр-1

Диаметр арматуры d=4мм.

1. В соответствии со СНИП II-22-81 таб.26 находим группу кладки I – группа как (сплошная кладка из кирпича или камней марки 50 и выше, на растворе марки 10 и выше).

2.Принимаем допустимое отношение β= по СНИП II-22-81 таб.28 при I – группе кладки и растворе 50 и выше β=25.

С учетом уклона кровли Н=5,05м.

3. Назначим предварительные размеры h≥

где k =0,6 - по СНИП II-22-81 таб.30 для столбов из кирпича с меньшим размером поперечного сечения менее 50см.

По СНИП II-22-81 п. 4.2 принимаем расчетную схему с упругой верхней опорой и жестко защемленной нижней (см лист 3).

Принимаем bЧh=0.510.51м

4. При для многопролетных зданий l₀= 1.25H. При h>0.3см коэффициент m_g = 1.

5. Сбор нагрузок:

Нагрузка от перекрытия:

F_g = PS_ll =3∙6∙9 = 162кН

Вес столба:

G = ρ∙g∙h²∙γ_f∙H = 18∙0.51²∙1.1∙5,05 = 26кН.

Снеговая:

F_s = S∙S_l∙l = 1,4∙6∙9 = 75,6кН

Полная нагрузка:

N = F_g + G + F_s = 162 +26 +75,6 = 263,6кН

2. Условие прочности:

N ≤ m_gφ R_skA

A = 0.51² = 0.26м²

φ =0,836 – коэффициент продольного изгиба, при λ_h=,

α_sk =α

=R_u +

=R + - расчетное сопротивление при центральном сжатии.

263,6кН <1∙0.836∙3960∙0.26 = 860,74кН

Конструирование арматурной сетки:

А_st =0,126см²– площадь арматурных стержней сетки

Шаг сеток: S = 65∙5 +4∙12 +2∙=385мм < 400мм

Принимаем С=30мм. Столб по оси Б с размерами 0,51х0,51 со сварной

арматурой Ш3;С=30 мм;S=385 мм.

7. Достаточна ли несущая способность столба в период первого оттаивания (по результатам задач 5.1 и 5.2), если кладка выполнена способом замораживания без химических добавок? Временная нагрузка отсутствует. Если прочность кладки недостаточна, рассчитать сетчатое армирование, определить коэффициент армирования.

Исходные данные:

Сечение столба: 0,64х0,51м , с А =0,326м².

Нагрузка на столб по задаче 5.1: N =270,2кН

m_g=1; φ=0,86

По СНИП II-22-81 таб.2 при стадии первичного оттаивания прочность раствора 0,2МПа.

При прочности раствора прочность кладки сжатию R_0.2 =0.8МПа.

Несущая способность в стадии первичного оттаивания:

N=m_gφRA

270,2кН= 1∙0.86∙800∙0.326 = 224кН

В стадии первичного оттаивании прочность не обеспечена.

Определение несущей способности при армировании:

N ≤ m_gφ R_skA

Примем коэффициент продольного изгиба φ=1

Расчетное сопротивление кладки при центральном сжатии:

R_sk=

Определим коэффициент продольного армирования:

Принимаем μ=0,1%

Конструирование арматурной сетки:

Стержни d=4мм, А_st =0,126см²– площадь арматурных стержней сетки

Шаг сеток: S = 65∙5 +4∙12 +2∙=385мм < 400мм

Принимаем С=30мм. Столб по оси Б с размерами 0,51х0,51 со сварной

арматурой Ш3;С=30 мм;S=385 мм.