Содержание
Конструктивные характеристики…3
1. Расчет первичных параметров…4
2. Расчет вторичных параметров…9
Вывод по работе…12
Список литературы…13
Приложение…14
Вопросы подлежащие разработке:
1. Определение конструктивных данных цепи кабеля связи
2. Расчет первичных параметров передачи цепи
3. Расчет вторичных параметров передачи цепи и их частотной зависимости
Для расчета первичных параметров полевых кабелей введена формула эквивалентного диаметра жилы:
где - диаметр проволоки в жиле, n - количество проволок в жиле
d0=0.32=0.84(мм)
d1=( d0+2dиз)=(0.84+2*2.1)=5.04(мм)
a=1.41 d1=1.41*5.04=7.104(мм)
dk=7.7мм (по ТТХ)
П-4 – (Планировщик-4) является перспективным легким полевым кабелем связи ВС РФ. Он предназначен для работы малоканальной полевой аппаратуры связи типа П-330-1,3,6 и подключения четырехпроводной оконечной аппаратуры техники связи.
Расчет Первичных и вторичных параметров передачи цепей кабелей связи
1. Расчет первичных параметров
R- активное сопротивление цепи
L- индуктивность цепи
С- емкость цепи
G- проводимость цепи
1.1. Расчет активного сопротивления
Формула для определения активного сопротивления имеет вид:
(1.1.1)
R0- сопротивление цепи по постоянному току,(Ом/км)
F(x)- функция, учитывающая действие поверхностного эффекта
p- поправочный коэффициент на вихревое поле
G(x)- функция, учитывающая действие эффекта близости
d0- диаметр жил
a- расстояние между центрами жил
H(x)- функция учитывающая действие эффекта близости
R- потери на вихревые токи при кГц
Формула для расчета сопротивления цепи по постоянному току имеет вид:
(1.1.2)
где
- диаметр проволоки составляющую скрутки
n - количество проволок в жиле
- коэффициент скрутки проволоки в жилу( для ЛПКС =1.04)
- коэффициент скрутки жил
рассчитаем
R0=[Ом/км]
Для звездной скрутки p=5
Значения коэффициентов F(x),G(x),H(x)- приведены в таблице 4.1 [1] в зависимости от x
по таблице 4.1 [1]
F(x)=0.0782,G(x)=0.1729,H(x)=0.169
R200=68(1+1.042+)=142.21(Ом)
Рассчитаем сопротивление для заданной температуры Т= -160С по заданной формуле
Ом/км (1.1.4
где - температурный коэффициент сопротивления (для меди – 0.004)
R –16=68.42(1-0.004(-36))=58.5 (Ом/км)
1.2 Расчет индуктивности цепи
Индуктивность цепей линий связи обусловлены магнитным током внутри проводов цепи и магнитными потоками между проводами цепи.
В соответствии с этим общую индуктивность цепи представляют в виде суммы двух индуктивностей
(1.2.1)
где
- внутренняя индуктивность, обусловленная маг потоком внутри проводов цепи
- внешняя индуктивность, обусловленная магнитным потоком между проводами цепи.
Общая формула для расчета индуктивностей кабельных линий имеет вид ( с учетом того, что для меди ):
(1.2.2)
где
- магнитная проницаемость материалов проводов
Пример расчета:
L=[4ln+0.997]*1.05=1.26*10-3 (Гн/км)
Норма: мГн/км – общие нормы по альбому схем ВСМЭС часть1
Вывод: полученные значения индуктивности удовлетворяют норме.
1.3 Расчет емкости цепей линий связи
Емкость цепи – равна отношению заряда Qk напряженности между проводами U:
(1.3.1)
Для определения рабочей емкости цепей легких полевых кабелей связи пользуются формулой:
[Ф/км] (1.3.2)
где - коэффициент скрутки; - диэлектрическая проницаемость изоляции; - поправочный коэффициент учитывающий близость других цепей и оболочки кабеля.
Значение коэффициента определяется в зависимости от типа скрутки по формуле:
(1.3.3)
Вычисляем:
для полиэтилена 2.3;
Dэ=12.6-0.2=12.4(мм)
==0.506
[Ф/км]
Норма: [нФ/км]
Вывод: полученный результат удовлетворяет норме
1.4 Расчет проводимости изоляции цепей линии связи
Проводимость изоляции – зависит от сопротивления изоляции по постоянному току и от диэлектрических потерь в изолирующем материале при переменном токе. В соответствии с этом проводимость равна:
(1.4.1)
где - проводимость изоляции при постоянном токе – величина, обратная сопротивлению изоляции ( для П-4 Rиз=5000 МОм); Gf – проводимость изоляции при переменном токе обусловленная диэлектрическими потерями.
[Сим/км] (1.4.2)
где - тангенс учла динамических потерь =2*10-4
Сопротивление изоляции жил кабельных линий связи составляет значительную величину. Следовательно G0 по сравнению с Gf, мала, и ей пренебрегают. Отсюда проводимость изоляции кабельной цепи равна:
[Сим/км] (1.4.3)
(1.4.4)
Пример расчета:
Gf=62.8*103*0.05*10-6*2*10-4 (Сим/км)
Норма:(мкСим/км)
Вывод: данный параметр удовлетворяет норме.
2. Расчет вторичных параметров
К вторичным параметрам относятся:
- коэффициент затухания;
- коэффициент фазы;
Zв – волновое сопротивление;
t – время распространения;
U – скорость распространения;
2.1 Расчет коэффициента затухания
Коэффициент затухания определяется по формуле:
[Неп/км] (2.1.1)
Для определения коэффициента затухания для заданной температуре необходима формула:
[Неп/км] (2.1.2)
где - коэффициент затухания при t=+200C;
- температурный коэффициент затухания;
t - заданная температура.
Температурный коэффициент имеет сложную зависимость от частоты, а также от конструкции кабеля. Поэтому при расчетах пользуются экспериментальными значениями , которые приведены в таблице.
Рассчитаем
=( Неп/км)
По заданным имеющимся значениям рассчитаем для температуры –160С
=0.21(1+2.7*10-3*(-36))=0.189 (Неп/км)
Вывод: полученные значения соответствуют теоретически.
Пример расчета:
( рад/км)
Вывод: значение полученного параметра соответствует норме.
2.3 Расчет скорости распространения
Скорость распространения определяется по формуле:
[км/с] (2.3.1)
Пример расчета
( км/с)
2.4 Расчет времени распространения
Время распространения величина обратная скорости распространения:
[мкс] (2.4.1)
Пример расчета
( мкс)
2.5 Расчет волнового сопротивления
Волновое сопротивление определяется по формуле
[Ом] (2.5.1)
Пример расчета
( Ом)
Вывод по работе
1) Рассчитали первичные и вторичные параметры легкого полевого кабеля П-4. Полученные результаты соответствуют теоретическим. Данный полевой кабель можно эксплуатировать в указанных условиях
2) При расчете первичных и вторичных параметров кабеля наглядно убедились в зависимости электрических параметров от конструкции кабеля. По этому при проектировании кабелей связи необходимо соблюдать определенные соотношения между параметрами кабеля и его размерами.
3) При расчете первичных и вторичных параметров кабеля убедились в зависимости электрических параметров от частоты и эксплуатационной температуры. По этому при проектировании кабельных линий связи необходимо учитывать влияние температуры и рабочей частоты на параметры кабеля.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
[1] Кабельно-линейные сооружения связи.; Под ред. В.В.Кольцова ;Москва;1982.
[2] Конспект лекций
[3] Военные системы многоканальной электросвязи. Учебное пособие в таблицах и иллюстрациях. Часть 1.Выпуск1.-ЛВВИУС,1989
Приложение
К А Б Е Л Ь П - 4
К О М П Л Е К Т П О С Т А В К И
N
п/п
Условное обозначение
Назначение изделия
Номинальная длина, м
Количество в комплекте
1
2
3
4
5
6
7
8
9
П-4
ОК-4
КШ-2
МЗ-4
КТП-4
КЗ-4
КМ-4
АП-2
КВ-4
Строительная длина кабеля
Оконечный кабель для подключения оконечных устр-в Контрольный шнур для подключения к измер. приборам Муфта защиты для защиты линии связи от перенапряжений Кабель подключения к КТП Колодка короткозамкнутая для создания шлейфов
Контрольная муфта для оборудования на линии КТП
Аппаратная полумуфта для
установки на кабель. вводах
Короткомерная вставка
1000
5,0
1,5
-
5,0
1,5
-
-
11,5
15
2
4
4
5
2
4
2
3
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
ВП-4/296
ВП-4/269
Барабан Чехол
ПЗ
Заземлитель
Молот
Замок
ЗИП-Г
ЗИП-Р
Вставка переходная с кабеля П-4 на кабель П-296М
Вставка переходная с кабеля
П-4 на кабель П-269-1x4+1x2 Тип 'А'
Защита кабеля на барабане от механических повреждений Провод заземляющий для подкючения заземления к МЗ-4
Для оборудования заземления при использовании МЗ-4
-''-
-''-
Групповой ЗИП на 10 компл.
Ремонтный ЗИП на 10 компл.
3,0
3,0
-
-
-
-
-
-
-
-
2
2
15
15
4
4
1
1
-
-2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
0.8
4.0
12.0
24.0
32.0
72.0
128.0
240.0
252.0
512.0
552.0
1024.0
1500.0
2048.0
68.50
71.32
79.36
80.95
82.42 113.95 146.52 187.21 191.83 322.61 334.97 433.54 494.24 546.69
1.120
1.083
0.990
0.910
0.874
0.790
0.760
0.750
0.748
0.740
0.730
0.690
0.680
0.676
51.5
51.5
51.5
51.5
51.5
51.5
51.5
51.5
51.5
51.5
51.5
51.5
51.5
51.5
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.02
0.50
1.10
1.20
2.10
2.20
3.60
5.30
7.20