Реферат: Контрольная по прикладной СВЧ электронике

Министерство образования Российской Федерации

Казанский Государственный Технический Университет им. А.Н.Туполева

Контрольная работа

По дисциплине:

«Прикладная СВЧ электроника»

Выполнил ст. гр.5531

М.А.Лукьянов

Проверил

Г.А.Морозов

Казань 2002

Задание №1

Полосковый делитель мощности

-произвести расчет делителя (сопротивление плеч, геометрические размеры проводников)

-составить эскиз платы делителя с указанием необходимых размеров

Исходные данные

Таблица 1

Решение

[pic]

Рис.1

Рис.2

1. Анализ задания:

Данный полосковый делитель является простейшим шестиполюсником состоящий из двух четвертьволновых отрезков линии передачи, две пары полюсов которого соединены параллельно, а две оставшиеся пары полюсов связаны через активное сопротивление R2.

Рассмотрим принцип действия кольцевого делителя мощности. Сигнал подводимый к плечу 3, разделяется поровну между двумя четвертьволновыми отрезками кольцевого делителя и, следовательно, волны напряжений в точках Б и В равны и синфазны. Если плечи 1 и 2 нагружены на идеально согласованные нагрузки, а входное сопротивление каждого из двух параллельно включенных четвертьволновых отрезков делителя (в точке А) равно 2?о, то плечо 3 делителя будет идеально согласованным.

Сигнал, подводимый к плечу 1 (в точке Б), попадает в точку В плеча 2 по двум путям: непосредственно через «точечное» сопротивление R2 и через отрезок линии БАВ, равный ?/2. Таким образом, в точку В две части сигнала поступают в противофазе; при соответствующем выборе сопротивления R2 достигается их компенсация и, следовательно, идеальная развязка плеч 1 и 2.
При этом одна половина мощности входного сигнала поступает в плечо 3, а другая половина рассеивается в активном сопротивлении R2.

В силу симметрии делителя мощности (относительно оси YY) аналогичные рассуждения справедливы при подаче сигнала а плечо 2.

Кольцевой делитель может обеспечить суммирование мощностей СВЧ сигналов. Если к плечам 1 и 2 подвести два синфазных сигнала, то в плече 3 выделится суммарный сигнал.

Кольцевой делитель (сумматор) мощности обеспечивает развязку между выходными (входными) плечами, хорошее согласование, малые потери энергии в широкой полосе частот и обладает небольшими линейными размерами. При правильном выборе волновых проводимостей четвертьволновых отрезков делителя
(сумматора) можно обеспечить заданное деление мощности (или соответствующее сложение заданных мощностей).

Кольцевые делители могут быть реализованы на полосковых и микрополосковых линиях передачи.

2. Расчет делителя.
Сопротивление плеч.

Расчет кольцевого делителя мощности проведем методом зеркальных отображений, согласно которому эквивалентный шестиполюсник (Рис.2) разбиваем на два симметричных (относительно оси YY) четырехполюсника, работающих при синфазном (++) и противофазном (+-) видах возбуждения.
Нормированные классические матрицы передачи этих четырехполюсников при соответствующих видах возбуждения записываются следующим образом:

[pic][pic][pic]=[pic][pic]

[pic][pic]

где Y1=?0/?1 – нормированная волновая проводимость отрезка однородной линии длиной l ; Y2=2?0/R2 – удвоенная нормированная проводимость активной нагрузки R2, включенной между 1-м и 2-м плечами шестиполюсника; Y3= ?0/z3 – нормированная проводимость короткого замыкания (далее полагаем, что Y3= ?);
?0 – волновое сопротивление подводящих линий ; ? – длина волны в линиях передачи.

Определим элементы матрицы рассеяния [?] шестиполюсного делителя на средней частоте f[pic] рабочего диапазона частот (l=?[pic]/4, ?[pic] соответствует f[pic]):

?[pic]=[pic]

?[pic]= ?[pic]= [pic]

?[pic]= [pic]

Идеальное согласование всех трех плеч делителя (?[pic]=?[pic]=?[pic]=0) и идеальная развязка между первым и вторым плечами (?[pic]=0) имеют место в том случае,

Y[pic]=[pic], Y[pic]=1

или

[pic]=[pic][pic], R[pic]=2[pic]

Определим волновое сопротивление соединительных отрезков линий кольца

[pic]=[pic][pic]=50[pic]=50·1,41=70,5 Ом

Активное сопротивление нагрузки

R[pic]=2[pic]=2·50=100 Ом

Расчет геометрических размеров.

По заданию материал подложки использован типа САМ-3 с диэлектрической проницаемостью ? =3.

По заданной частоте определим длину волны в свободном пространстве:

[pic] м

Определим длину волны в линии передачи

[pic] м = 92 мм

Длина плеч делителя определяется как

l=?/4=92/4=23 мм

Активное сопротивление R2 выбираем типа МЛТ у которого длина корпуса с выводами равна а=7 мм.

Ширина полоски кольца (W[pic]) и полосок подводящих линий (W[pic]) определяется по графику рис.2.10 (3).

W[pic]=1,4 мм, W[pic]=2,8 мм

Найдем остальные геометрические размеры делителя:

h= W[pic]/2=1,4/2=0,7 мм

lґ=[pic] мм

Радиус кольцевого участка:

2[pic] [pic] [pic]

[pic][pic](46+7+7,2)/6,28=60,2/6,28=9,6 мм

Так как Zвх=Zвых=50 Ом, то в данной схеме трансформатор сопротивлений не применяется. Коэффициент деления по мощности равный 0.5 означает что мощность,подведенная к полюсам 3-3 делится ровно пополам и к полюсам
1-1, 2-2 подводится мощность равная Рвх/2.

Вывод:
В ходе решения мы разработали микрополосковый делитель (сумматор) мощности для частоты f[pic]=1,8 ГГц . Эскиз делителя (сумматора) показан на Рис.3, а основные геометрические размеры на Рис.4.

[pic][pic]

Рис.3 Рис.4

Задание №2

Измерение электрофизических параметров диэлектриков волноводными методами.

[pic]
1.Генератор СВЧ; 2.Измерительная линия; 3.Отрезок волновода;
4.Измерительный усилитель; l расстояние от зонда до короткозамыкателя.

Линия 2 и отрезок волновода 3 заполнены диэлектриком. Определить диэлектрическую проницаемость ( и тангенс угла потерь tg( диэлектрика по результатам измерений (таблица 2).

Таблица 2

|fо,ГГц |Размеры |Длина волны|Материал |L,м |КСВ |
| |а х в | |стенок | | |
| |волновода |в волноводе|волновода | | |
|10 |Выбрать по |25.7 |Медь |0.96 |5 |
| |fо | | | | |

Решение

Выбираем для частоты fо=10 ГГц волновод сечением 23х10 мм, материал стенок
- медь.
Длина волны (о=3 см.

Сначала по значению длины волны в волноводе найдем относительную проницаемость диэлектрика, для чего преобразуем формулу

[pic]

разделив обе части на [pic] и возведя в квадрат:

[pic]

Отсюда следует выражение для расчета диэлектрической проницаемости:

[pic]

где [pic] мм.
Подставляя численные значения, получим:

[pic]

Для определения tg? диэлектрика найдем сначала коэффициент ослабления волны в волноводе, используя для этого измеренное значение КСВ. Из теории цепей с распределенными параметрами известна формула, связывающая модуль коэффициента отражения в заданном сечении линии с коэффициентом стоячей волны:

[pic]

В нашем случае, когда волновод закорочен на конце,

[pic] откуда

[pic]

Подставляя численные значения, получим

[pic]

[pic] м[pic]

Общее затухание волны в волноводе складывается из затухания за счет потерь в металлических стенках и в исследуемом диэлектрике. По формуле

[pic] подставляя туда [pic] вместо [pic], рассчитаем коэффициент затухания за счет потерь в металле:

[pic] м[pic]

Найдем затухание за счет потерь в диэлектрике:

[pic] м[pic]

Для определения tg? преобразуем выражение

[pic]

учитывая, что [pic] и [pic]:

[pic]

Подставляя в полученное выражение численные значения, получим

[pic]

Вывод:
В ходе решения мы определили следующие параметры диэлектрика:

- диэлектрическую проницаемость [pic]

- тангенс угла потерь [pic]

Список литературы

1. Устройства СВЧ и антенны. Седельников Ю.Е., Линдваль В.Р., Лаврушев

В.Н., Стахова Н.Е. Казань. КГТУ им. А.Н.
Туполева 2000 г.

2. Прикладная СВЧ электроника. Казань. КГТУ им. А.Н. Туполева 2002 г.

3. Проектирование и расчет СВЧ элементов на полосковых линиях.
Малорацкий Л.Г., Явич Л.Р. М. Советское радио. 1972 г.

4. Сборник задач по курсу: «Электродинамика и распространение радиоволн» под ред. Баскакова С.И. М.: Высшая школа 1981 г.

Реферат: Контрольная по прикладной СВЧ электронике

Похожие работы: