Реферат: Электроснабжение участка шахты

Министерство энергетики Российской Федерации

Управление кадров и социальной политики

Междуреченский горностроительный колледж

Специальность: «Техническая эксплуатация и обслуживание электрического и электромеханического оборудования в горной промышленности»

ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ УЧАСТКА ШАХТЫ

Пояснительная записка

КП.1806.01.ЭО.00.15.ПЗ

Принял Выполнил преподаватель студент гр. 2ТЭОП-02

Шапошников В.А Чапайкин С.Н.

2004

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1 ТЕХНОЛОГИЯ ОТРАБОТКИ ПЛАСТА

1.1 Характеристика пласта

1.2 Параметры системы отработки пласта

2 ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ УЧАСТКА

2.1 Характеристика потребителей электроэнергии

2.2 Определение мощности подстанции

2.3 Расчет и выбор высоковольтного кабеля

2.4 Выбор высоковольтной ячейки

2.5. Расчет освящения

2.6. Расчет кабельной сети участка

2.7. Определение потери напряжения сети

2.8. Определение потери напряжения сети при пуске мощного короткозамкнутого двигателя.

2.9. Определение емкости кабельной сети

2.10. Расчет токов короткого замыкания

2.11. Выбор низковольтной аппаратуры

2.12. Проверка отключающейся способности аппарата.

3 УСТРОЙСТВО ЗАЩИТНОГО ЗАЗЕМЛЕНИЯ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Введение

Угольная промышленность — одна из ведущих отраслей народного хозяйства. Уголь широко используется во всех отраслях промышленности.

В "Основных - направлениях экономического и социального развития на
1981-1985 годы и на период до 1990 года", утвержденных XXVI съездом КПСС и на последующих Пленумах ЦК КПСС, в том числе на апрельском (1985 г.), поставлены задачи интенсификации производства и повышения его эффективности.

Для решения этих задач необходимо значительное повышение концентрации и интенсификации горных работ, применение более мощных и производительных горных машин и, следовательно, рост энергоемкости угольных шахт, создание и внедрение нового, более совершенного электрооборудования.

Существенная специфика горной электротехники связана с особыми, тяжелыми условиями работы электрооборудования в шахтах и возможностью образования в подземных выработках угольных и сланцевых шахт метановоздушной или пылевоздушной смеси, в результате чего при определенной концентрации может произойти взрыв. Поэтому все электрооборудование в шахтах должно быть специального изготовления, т.е. оно должно иметь средства взрывозащиты, которые исключали бы передачу взрыва окружающей среде от электрических искр или дуг, возникающих при его работе.

Кроме того, на работу электрооборудования влияют высокая влажность окружающей среды, наличие токопроводящей угольной пыли, агрессивных вод, повышенная вибрационная нагрузка, а также стесненность пространства, обусловливающая необходимость создания электродвигателей и электрических аппаратов возможно меньших размеров.

Подземные выработки шахт характеризуются также повышенной опасностью поражения электрическим током, поэтому в горной электротехнике уделяется особое внимание решению вопросов безопасного применения электроэнергии.

Подавляющее большинство шахтных машин и механизмов приводится во вращение асинхронными двигателями с короткозамкнутым ротором. Условия их эксплуатации значительно отличаются от условий эксплуатации двигателей общего назначения, но не только из-за особенностей окружающей среды, а вследствие специфики технологических процессов в шахте, нестабильности нагрузки, большого разнообразия режимов работы отдельных машин и механизмов, значительных колебаний напряжения в участковой электрической сети при пуске мощного двигателя комбайна. Указанные обстоятельства обусловили необходимость создания (кроме рудничных двигателей общего применения) также специализированных двигателей для привода конкретных машин: очистных и проходческих комбайнов, скребковых конвейеров, погрузочных машин, шахтных маневровых лебедок и др.

Специфика горной электротехники проявляется также в вопросах электроснабжения, например в том, что, один из 10—12 двигателей, питающихся от трансформаторной участковой подстанции, соизмерим по мощности с трансформатором.

Одно из основных условий эффективного использования нового шахтного оборудования — применение безопасных и экономичных систем электроснабжения, обеспечивающих высокое качество электроэнергии на участках шахт.

Для безотказной, эффективной и безопасной эксплуатации рудничного электрооборудования большое значение имеют квалификация и качество подготовки обслуживающего персонала и, в частности, горных техников.

1 ТЕХНОЛОГИЯ ОТРАБОТКИ ПЛАСТА

1.1 Характеристика пласта

Пласт мощностью 2м, проходит под углом падения 6°, водообильность
10м3/ч.

Использование техники при разработке пластов угля с высокой сопротивляемостью резанию должно сопровождаться применением специальных способов ослабления пласта (отжим или увлажнение), способствующих одновременно снижению пылеобразования при выемке.

Комплексная механизация, базирующаяся на узкозахватных выемочных машинах (комбайнах или стругах), механизированных, гидрофицированных крепях и без разборных конвейерах, в наибольшей степени отвечает современным требованиям технологии, предусматривающей механизацию и автоматизацию всех тяжелых и трудоемких работ. Это реально оправдавшее себя направление является основой технического прогресса в угледобыче.

1.2 Параметры системы отработки пласта

Параметры системы отработки пласта выбираем длинными столбами по простиранию, что позволит быстро и удобно производить выемку угля. Для разработки пологих и наклонных пластов применяется 15 типов механизированных комплексов. Для разработки крутых пластов, где в настоящее время применяются два типа серийных комплексов в ближайшие годы будет освоено еще три конструкции. Расширяется применение автоматизированных комплексов и агрегатов.

2 ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ УЧАСТКА

2.1 Характеристика потребителей электроэнергии

В связи с тем, что участок оборудован очистным комплексом 1ОКП наиболее целесообразно применить комбайн 1ГШ68, при мощности пласта 2м и углом падения 6°. Т.к. длина лавы 120м к проекту применяем конвейер СУОКП.
При эксплуатации гидросистемы крепи из-за высокой производительности и экономичности применяем насосные станции СНУ5 при к.п.д. 89%. Для обеспечения повышения эффективности комплекса с учетом расположения конвейера устанавливаем перегружатель типа 1КСП2. Для освещения очистного участка применяется трансформатор ТСШ-04/07. Для передвигания ПУПП, РПП-
0,66, насосных станций и различных монтажных работ – лебедку ЛГКН.
Предохранительная лебедка не требуется, т.к угол наклона пласта меньше 9°.

Таблица 1 – Технические характеристики механизмов

|Потребители |Электродвигате|Установленн|Номинальные |пусков|
|электроэнергии |ль |ая | |ой |
| | |мощность, | |ток, А|
| | |кВт | | |
| | | |Ток,|к.п.д.|cos ? | |
| | | |А | | | |
| | | | |% | | |
|Комбайн 1ГШ 68 | | | | | | |
|с двигателями: | | | | | | |
|рабочих органов |ЭКВ4УУ5 |2·125=250 |146 |91,9 |0,82 |800 |
|пылесоса | |18 |- |- |- |- |
|Конвейер в лаве |ЭДКОФ4-55У2 |2·55=110 |60 |92 |0,87 |390 |
|СУОКП | | | | | | |
| |

Продолжение таблицы 1 - Технические характеристики механизмов

|Потребители |Электродвига|Установлен|Номинальные |пусково| |
|электроэнергии |тель |ная | |й ток, | |
| | |мощность, | |А | |
| | |кВт | | | |
| | | | | | |
| | | | | | |
| | | | | | |
| | | | | | |
| | | | | | |
| | | | | | |
| | | | | | |
| | | | | | |
| | | |Ток,А |к.п.д. |cos ? | | |
| | | | |% | | | |
|Насосные | | | | | | | |
|станции | | | | | | | |
|СНУ5 №1 и №2 с | | | | | | | |
|насосами: | | | | | | | |
|основными |ВАОФ 62-4У5 |4·17=68 |89 |89 |0,89 |133 | |
|подпиточными |ВАО 41-4 |2·4=8 |85 |85 |0,86 |27 | |
|Насосная |ВАО72-2 |30 |89 |89 |0,91 |230 | |
|станция | | | | | | | |
|НУМС-30 |ЭДКОФ4-45У |45 |91 |91 |0,86 |325 | |
|Перегружатель | | | | | | | |
|1КСП2 |ВАОЛ 52-4 |10 | | |0,87 |78 | |
|Лебедка ЛГКН | |2,4 |88,6 |88,6 |0,88 |62 | |
|Сверла СЭР19М | |4 |76 |90 |- |- | |
|Освещение | | |- |- | | | |
|Общая установленная мощность|546 | | |

2.2 Определение мощности подстанции

Используя данные таблицы 1 определяем мощность трансформаторной подстанции.

Коэффициент спроса определяем по формуле:

Кс = 0,4 + 0,6 ·[pic] ,

(1)

где Рном max –номинальная мощность наибольшего электродвигателя;

РномS - суммарная мощность всех потребителей.

Кс = 0,4 + 0,6 ·[pic]= 0,537.

Определяем средневзвешенный cos ?, по формуле:

сos? ср = [pic], (2)

где Р - установленная мощность потребителя; cos - коэффициент потребителя;

SР – суммарная мощность потребителей.

сos? ср = [pic]= 0,8

Расчетная мощность трансформатора определяем, по формуле:

S = [pic]= [pic]=367кВ?А.
(3)

Принимаем передвижную подстанцию ТСВП 400/6-0,69 мощностью 400 кВ?А.

Таблица 2 – Техническая характеристика подстанции

|Тип |Мощность, |Напряжение, кВ |VХ. % |Рк.з, Вт |
|подстанции |кВ?А | | | |
| | |В.Н |Н.Н | | |

2.3 Расчет и выбор высоковольтного кабеля

В данном случае имеется в виду кабель, проложенный от центральной подземной станции до передвижной трансформаторной подстанции участка.

Определяем длительный расчетный ток, по формуле:

I=[pic]*IФ, А

(4)

где 1,1 – коэффициент резерва;

Кот – коэффициент отпаек ( Кот = 0,95; 1; 1,05 соответствует

использованию отпаек трансформатора +5;-5%);

Кт – коэффициент трансформации трансформатора;

IФ – фактический ток нагрузки.

Определяем фактический ток нагрузки, по формуле:

IФ = [pic]=[pic]=429 А. (5)

Определяем коэффициент трансформации трансформатора по формуле:

Кт= [pic],

(6)

где V1- напряжение на первичной обмотки трансформатора;

V2 - напряжение на вторичной обмотки трансформатора.

Кт= [pic]=8,6

I= [pic]*429=51 А

Определяем сечение кабеля по термической стойкости, по формуле:

Sкаб = [pic], мм2

(7)

Где Sкаб – минимально допустимое сечение жилы кабеля по условиям нагрева токами К.З;

[pic]- время прохождения тока К.З. для расчетов [pic]=0,25с;

С – коэффициент для меди С=165, для алюминия С=90.

I – установившейся ток к.з, согласно ПБ I=9634А.

Sкаб = [pic]=29 мм2

Определяем сечение кабеля по потере напряжения, по формуле:

S=[pic], мм2
(8)

где I - длительный расчетный ток, А

L – длина кабеля от ЦПП до подстанции, А cos ?ср – принимается тот же, что и при определении мощности подстанции;

? – удельная проводимость меди;

[pic] - допустимая потеря напряжения в кабеле ( принимается равной 2,5% от Vн, что составляет 150 В при Vн = 6000
В).

S=[pic]=1,88 мм2

Определяем сечение кабеля по экономической плотности, из соотношения по формуле:

S = [pic], мм2

(9)

Где I – расчетный ток в час максимума энергосистемы, А

Jэ – нормативное значение экономической плотности тока, [pic]

S = [pic]=16,3 мм2

Следовательно, к установке принимается кабель ЭВТ 3Ч35+1Ч10

2.4 Выбор высоковольтной ячейки

Поскольку в курсовом проекте речь идет о высоковольтной ячейке для управления трансформаторной подстанцией, то выбор падает на КРУВ-6. Эта ячейка имеет S0 = 100 мВА и I0 = 9,6 кА. Ее предельно отключаемый ток составляет 1200 А.

Номинальный ток КРУ принимается по условию:

Iн.я. ? I

где Iн.я – номинальный ток ячейки;

I - длительный расчетный ток.

55А ? 51А

Определяем токовую установку КРУВ-6, по формуле:

Iу = [pic]* (Iн.н.тр - Iн.дв + Iп.дв)

(10)

Где Ктр – коэффициент трансформации;

1,2ч1,4 – коэффициент запаса;

Iн.н.тр – номинальный ток низкой стороны трансформатора;

Iн.дв – номинальный ток мощного двигателя;

Iп.дв – пусковой ток двигателя.

Iу = [pic]* (335 - 146 + 800)= (138ч161)

Следовательно, ячейка КРУВ-6 выбрана правильна по подходящим параметрам.

2.5. Расчет освящения

В данной выработке наиболее целесообразно применить светильник СЗВ-
60, т.к. у него высокая безопасность и низкое потребление энергии.

Определяем число светильников, по формуле:

n= [pic] +(5 : 7)

(11) где L - длина освящаемой выработки, м

Lc – расстояние между светильниками в лаве.

n= [pic]=30 штук

рассчитываем мощность трансформатора для питания светильников, по формуле:

Sтр = [pic], кВа
(12)

Где Рсв – мощность лампы светильника, Вт n – количество ламп; nс – К.П.Д. сети; nсв – К.П.Д. светильника;

[pic]- коэффициент мощности светильника

Sтр = [pic]= 2 кВа

По подходящим параметрам принимаем трансформатор ТСШ-4/0,7.

Определяем расчет освящения сечения кабеля, по формуле:

S=[pic]*?V%, мм2

(13) где М – момент нагрузки равен;

С – коэффициент, зависящий от проводимости материала.

S=[pic]=2,54 мм2

Принимаем кабель ГРШЭ 3Ч4+1Ч2,5

2.6. Расчет кабельной сети участка

Определяем фактические токи нагрузки кабелей для каждого потребителя, по формуле:

I = [pic], А

(14)

где Р – мощность потребителя, кВт cos ? – коэффициент мощности потребителя

Определяем фактические токи нагрузки кабелей для комбайна 1ГШ86 , по формуле:

I = [pic] = 267 А

Определяем фактические токи нагрузки кабелей для конвейера в лаве
СУОКП, по формуле:

I = [pic] = 112 А

Определяем фактические токи нагрузки кабелей для насосной станции
СНУ5, по формуле:

I = [pic] = 77 А

Определяем фактические токи нагрузки кабелей для насосной станции
НУМС-30, по формуле:

I = [pic] = 28 А

Определяем фактические токи нагрузки кабелей для лебедки ЛГКН, по формуле:

I = [pic] = 10 А

Определяем фактические токи нагрузки кабелей для электросверл
СЭР19М, по формуле:

I = [pic] = 2,3 А

Определяем суммарный ток в фидерном кабеле, по формуле:

Iс = [pic], А

(15) где SР – суммарная мощность приемников, подключаемых к кабелю.

Cos ?ср - средневзвешенный коэффициент мощности приемников, подключаемых к кабелю.

Iс = [pic] = 258,6 А

Для данной схемы целесообразно применить два фидерных кабеля ЭВТ
3Ч70.

[pic]

Рисунок 1 – Схема расположения кабелей

Таблица 3 – Технические характеристики кабелей для механизмов

|№ кабеля |Ток в |Длина |Сечение |Сечение по |Тип |
|по схеме |кабеле,|Кабеля, |по |механической |принятого |
| |А |м |нагреву, |прочности, |кабеля |
| | | |мм2 |мм2 | |
|1 |116 |130 |70 |70 |ЭВТ 3Ч70 |
|2 |77 |20 |4 |16 |ГРШЭ3Ч16ч1Ч10 |
|3 |77 |20 |4 |16 |ГРШЭ3Ч16ч1Ч10 |
|4 |28 |15 |4 |16 |ГРШЭ3Ч4ч1Ч8 |

Продолжение таблицы 3 - Технические характеристики механизмов

|№ кабеля |Ток в |Длина |Сечение |Сечение по|Тип |
|по схеме |кабеле, |Кабеля, |по |механическ|принятого |
| |А |м |нагреву, |ой |кабеля |
| | | |мм2 |прочности,| |
| | | | |мм2 | |
|5 |2,5 |100 |4 |4 |ГРШЭ 3Ч4+1Ч2,5 |
|6 |112 |100 |18 |25 |ГРШЭ 3Ч25+1Ч10 |
|7 |267 |100 |25 |50 |ГРШЭ |
| | | | | |3Ч50+1Ч10+3Ч4 |
|8 |350 |100 |70 |70 |ЭВТ 3Ч70 |

2.7. Определение потери напряжения сети

Наиболее мощным и удаленным от трансформатора потребителем является
ЭКВ4УУ. Следовательно, до него и будем определять потери напряжения. определяем потерю напряжения сети, по формуле:

?Vс =?V6+?V8+?VТр ? 63, В

(16)

где ?Vкаб – потери напряжения в любом кабеле

?VТр – потеря напряжения в трансформаторе. определяем потерю напряжения в любом кабеле, по формуле:

?Vкаб = [pic], В
(17)

Где Iк – ток в кабеле, А

Lк – длина кабеля, м cos ? – коэффициент мощности кабеля

? – удельная проводимость меди, м/Ом*мм2

Sк – принятое сечение кабеля, мм2

Определяем потерю напряжения в трансформаторе, по формуле:

?VТр = В (Vа * cos ? + Vр. * sin ?), В

(18)

где sin ? – коэффициент загрузки трансформатора

Vа – активная составляющая напряжения к.з трансформатора

Vр - Реактивная составляющая.

Vа = [pic]

(19)

где Рк.з – потери короткого замыкания трансформатора, вА

Sн – мощность принятого трансформатора, кВА

Vр = [pic],%

(20)

где Vк – напряжение к.з трансформатора, В

?V8 = [pic]= 13, В

?V6 = [pic]= 6, В

Vа = [pic]= 0,9%

Vр = [pic]= 3,4%

?VТр = [pic]* (0,9 * 0,83 + 3,4 * 0,55)= 15,3 В

?Vс =13+6+15,3 ? 63, В

Следовательно, сечение кабелей выбрано правильно, т.к. значение соответствует равенству.

2.8. Определение потери напряжения сети при пуске мощного короткозамкнутого двигателя.

Определение потери напряжения сети при пуске мощного короткозамкнутого двигателя определяется, по формуле:

?Vс.п = ?Vт.п+ ?Vт.к.п + ?Vг.к.п ? 162, В

(20)

Определяем потерю напряжения в трансформаторе, по формуле:

?VТр = [pic] (Vа * cos ? + Vр. * sin ?), В

(21)

где Iтт – пусковой ток трансформатора, А

?VТр = [pic] (0,9 * 0,83 + 3,4 * 0,55)= 84,9 В

Определяем потерю напряжения в магистральном кабеле, по формуле:

?Vм.к = [pic], В
(22)

где L – длина кабеля, м cos ? – пусковой коэффициент мощности

?V8 = [pic]=23, В

Определяем потерю напряжения в гибком кабеле мощного двигателя при пуске, по формуле:

?Vг.к = [pic], В
(22)

где L – длина гибкого кабеля, м

?V7= [pic]=26, В

?Vс.п. =89,9+23+26 ? 162, В

Следовательно, выбранные сечения кабелей вполне достаточны, чтобы обеспечить работу электроприемников в любом режиме.

2.9. Определение емкости кабельной сети

Правилами безопасностями предусматривается ограничение общей длины кабелей, (присоединенных к трансформатору) емкостью относительно земли величиной не более 1мкф на фазе.

Таблица 4 – емкость кабеля

|Тип кабеля |Общая длина |Емкость 1км |Фактическая |
| |кабеля данного |кабеля данного |емкость кабеля |
| |Типа, м |типа |данной длины |
|ЭВТ 3Ч70 |200 |0,86 |0,19 |
|ГРШЭ 3Ч50+1Ч10+3Ч4 |100 |0,57 |0,057 |
|ГРШЭ 3Ч25+1Ч10 |100 |0,42 |0,07 |
|ГРШЭ3Ч16ч1Ч10 |40 |0,36 |0,01 |
| |SС=0,33мкффазу |

Для учета величины емкостей электродвигателей, аппаратов и трансформаторов суммарную емкость кабелей увеличиваем на 10%:

SС = 1,1*0,33=0,36 мкффазу

(23)

Таким образом, емкость сети участка меньше допустимой 1мкффазу, следовательно эксплуатация такой сети допустима.

2.10. Расчет токов короткого замыкания

Расчет токов короткого замыкания рекомендуется производить так, как изложено в Правилах безопасности в угольных и сланцевых шахтах, отдавая предпочтение методу приведенных длин.

Смысл расчета в том, чтобы найти суммарно приведенные длины кабелей от трансформатора до каждой точки короткого замыкания.

Определяем суммарно приведенную длину, по формуле:

SLприв = Lприв1+ …+ Lприв.п + (1+ К)*10, м

(24)

где SLприв – суммарно приведенная длина

Lприв1 и Lприв.п – приведенные длины от трансформатора до соответствующих точек К.З

К – число коммутационных аппаратов, последовательно включенных в цепь К.З, включая автоматический выключатель подстанции

К1 SLприв = 100*0,72+100*1 + (1+ 3)*10 = 212, м

К2 SLприв = 100*0,72+100*1,97 + (1+ 3)*10 = 309, м

К3 SLприв = 100*0,72+50*1,97 + (1+ 3)*10 = 230, м

К4 К5 SLприв = 100*0,72+20*3,06 + (1+ 3)*10 = 173,2 м

К6 SLприв = 100*1 = 100, м

К7 SLприв = 100*0,72+ (1+ 2)*10 = 102, м

К8 SLприв = 100*0,72+ (1+ 2)*10 = 102, м

[pic]

Рисунок 2 – схема размещения точек К.З.

Таблица 5 – Приведенные длины точек К.З.

Номер точки к.з |1 |2 |3 |4 |5 |6 |7 |8 | |Произведенная длина |212 |309 |230 |173,2 |173,2 |100 |102 |102 | |2)
Iк.з, А |2850 |2157 |2679 |3625 |3625 |110 |4500 |4500 | |

2.11. Выбор низковольтной аппаратуры

Для управления комбайном принимаем ПВИ -250

IУ=Iп =850 А

Принимается стандартная уставка. IУ=900 А

Проверяем выбранную уставку по двухфазному току К.З

[pic]=3,18 >1,5

(25)

Для управления конвейера СУОКП принимается пускатель ПВИ-125

Принимает ток уставки Iу=850А.

[pic]= 3,3>1,5

Для управления станцией СНУ – 5, принимаем пускатель ПВИ – 63.

Принимаем ток уставки Iу=250 А

[pic]=14,5>1,5

Для управления электросверлами принимается АПШ-1. Iу= 40 А

Для защиты осветительной сети принимаем АПШ-1. Iвст+ Iн = 10 А

Для защиты ветви питающей комбайн и СУОКП принимаем

АВ – 315Р. Принимаем ток уставки Iу=250 А

[pic] = 3,7 >1,5

Для управления станцией НУМС-30, принимаем пускатель ПВИ – 63.

Принимаем ток уставки Iу=250 А

[pic]=14,5>1,5

Для защиты ветви питающей остальные потребители АВ – 200.

Принимаем ток уставки Iу=700 А

[pic] = 5,7 >1,5

2.12. Проверка отключающейся способности аппарата.

Как известно по ПБ должны соблюдаться условия:

[pic]>1,2 или IУ

Реферат: Электроснабжение участка шахты

Похожие работы: