ЗАВДАННЯ № 21

на курсову роботу з дисципліни

“Транспортні засоби (Рухомий склад і тяга поїздів)”

ВИХІДНІ ДАННІ

1. Серія локомотива 2M-62

2. Структура поїзда за типами вагонів, %:

а) чотиривісних 82

б) шестиосних ––

в) восьмиосних 18

3. Навантаження від колісної пари вагона на рейки, т:

а) чотириосних 88/86

б) шестиосних ––

в) восьмиосних 166

4) Кількість гальмівних осей у складі 97 %

5) Гальмівні колодки чавунні;

6) Частка чотиривісних вагонів у складі за видами підшипників у буксах:

-ковзання 5 %

-кочення 0.95 %

7) Поздовжній профіль ділянки колії № 4

8) Довжина приймально-відправних колій 850 м;

9) Початкова температура перегріву обмоток тягових електричних машин 20 °C

ДОДАТОК

Таблиця 1 - Розрахункові параметри локомотива

Серія локомотива	Розрахункова сила тяги Fкр, Н	Розрахункова швидкість Vp,, км/год	Розрахункова маса Р, т	Конструктивна швидкість Vкон, км/год	Сила тяги при рушанні з місця Fктр, Н	Довжина локомотива lл, м
2М62	392000	20	240	100	706320	36

Таблиця 2 - Профіль колії

№ Елемента	Крутизна ухилу, %	Довжина елемента,м	Криві (радіус і довжина, м)	Станція дільниці
1	0,0	1600		Станція А
2	+2,0	1000	R=800; Sкр = 400
3	0,0	1800
4	+4,0	800	R=1200; Sкр = 650
5	0,0	1000	R=1500; Sкр = 400
6	-10,0	1500
7	-8,0	7800
8	-2,0	1700
9	-5,0	600	R=1500; Sкр = 450
10	+1,0	1500
11	0,0	2000		Станція К
12	+4,0	800	R=850; Sкр = 750
13	+5,0	1800
14	0,0	1300
15	+12,0	1500
16	+9,0	8000
17	+1,0	1800
18	-4,0	2750	R=700; Sкр = 350
19	-3,0	860
20	-1,5	1950
21	0,0	2000
22	+2,0	2500
23	+1,5	1800		Станція Е

ЗМІСТ

Вступ

1. Визначення розрахункового підйому.

2. Спрямлення профілю колії.

3. Розрахунок маси состава

4. Перевірка розрахункової маси состава на можливість надійного подолання короткого підйому крутизною більше розрахункового

5. Перевірка розрахованої маси состава на рушення з місця на роздільних пунктах

6. Перевірка маси состава по довжині приймально-відправних колій

7. Побудова діаграми питомих рівнодіючих сил

8. Рішення гальмівної задачі

9. Побудова кривих швидкості v=f(s) та часу хода поїзда t=f(s), струму iг= f(s)

10. Визначення часу ходу поїзда по перегонах

11. Визначення часу ходу поїзда методом рівномірних швидкостей

12. Перевірка електричних машин локомотива на нагрівання

13. Визначення витрат енергоресурсів локомотивом

14. Побудова тонно-кілометрової діаграми

Висновок

Література

ВСТУП

При розробці проектів нових залізниць, переводі існуючих ліній на електричну і тепловозну тягу і під час експлуатації доводиться вирішувати цілу низку питань, пов’язаних з рухом поїздів . Ці питання є предметом тягових розрахунків. У відповідності з навчальним планом студенти спеціальностей «Управління процесами перевезень на залізничному транспорті», «Рухомий склад і спеціальна техніка залізничного транспорту» виконують курсову роботу по тяговим розрахункам . Задачею проектування по тязі поїздів є не лише закріплення отриманих знань в цій області, але і вироблення у студентів вміння самостійно вирішувати питання, пов’язані із найбільш раціональним використанням потужності локомотивів.

Курсову роботу необхідно виконувати, обдумано застосовуючи розрахункові формули і ретельно продумуючи висновки і результати. Цілковито недопустиме механічне застосування формул і виконання по них розрахунків. Методичні вказівки, які приводяться нижче, не звільняють студента від необхідності глибоко і уважно розібратися в питаннях, що розглядаються, використовуючи рекомендовану літературу. При невиконанні цього студент не отримує необхідних знань і виявиться непідготованим до екзамену (заліку) з дисципліни. Методичні вказівки містять короткі теоретичні відомості та методику виконання курсової роботи.

Тягові розрахунки проводяться на основі “ Правил тяговых расчетов для поездной работы” (ПТР), які визначають порядок і методику розв’язання задач і містять основні характеристики локомотивів, вагонів і інші нормативні дані, які є вихідними для розрахунків.

1. ВИЗНАЧЕННЯ РОЗРАХУНКОВОГО ПІДЙОМУ

Розрахунковий підйом - це найбільш важкий для руху в даному напрямку елемент профілю колії, на якому досягається розрахункова швидкість, що відповідає розрахунковій силі тяги локомотива. Досить довгий і найбільш крутий підйом ділянки приймається за розрахунковий. Найбільш крутий підйом заданої ділянки які мають невелику довжину і якщо йому передують «легкі» елементи профілю (спуски, площадки), на яких поїзд може розвити високу швидкість, те такий підйом не може бути прийнятий за розрахунковий, тому що поїзд переборе його за рахунок накопиченої кінетичної енергії

Розрахунковим підйомом буде елемент №16

i =+9,0 ‰

S=8000 м

Швидкісний спуск - елемент №6

i = - 10,0 ‰

S= 1500 м

2. СПРЯМЛЕННЯ ПРОФІЛЮ КОЛІЇ

Спрямлення профілю полягає в заміні двох або декількох суміжних елементів поздовжнього профілю колії одним елементом, довжина якого Sc дорівнює сумі довжин елементів, які спрямляються (S1,S2…,Sn), тобто

Sc = S1+S2+…+Sn , (1)

а крутизна розраховується за формулою

i'c=( i1S1+ i2S2+…+ inSn) /(S1+ S2+…+ Sn), (2)

де i1, i2,,…, in – крутизна елементів дільниці, що спрямляється, ‰.

Можливість спрямлення групи елементів перевіряють за формулою

Si≤ 2000/∆i , (3)

де Si - довжина елемента, що спрямляється, м ;

∆i – абсолютна велечина різниці між ухилом спрямленої дільниці і ухилом елемента, що перевіряється, ‰ тобто |i'c –ii|.

Криві на спрямленій дільниці замінюються фіктивним підйомом, крутизна якого визначається за формулою

iс’’=(700/Sc )∑( Sкрi /Ri ) , (4)

де Sкрi і Ri - довжина і радіус кривих спрямленої дільниці, м.

Крутизна спрямленої дільниці з урахуванням фіктивного підйому від кривої

іс= іс’+ іс’’ (5)

Спрямлення елементів профілю колії: № 2,3

Sc=1000+1800=2800 м R2=800 м Sкр2=400 м

i'c = (1000·2,0+1800·0,0)/2800=0,71 ‰

∆i2=׀0,71 - 2,0׀= 1,29 ‰

∆i3=׀0,71 - 0,0׀= 0,71 ‰

S2=1000м<2000/1,29=1550 м – задовільняє нерівність

S3=1800м<2000/0,71=2817 м – задовільняє нерівність

iс’’=(700/2800)·(400/800)=0,13 ‰

іс= 0,71 + 0,13 = +0,84 ‰

Спрямлення елементів профілю колії: № 4,5

Sc=800 + 1000=1800 м R4=1200 м Sкр4=650 м R5=1500 м Sкр5=400 м

i'c = (800·4,0+1000·0,0)/1800=1,78 ‰

∆i4=׀1,78 - 4,0׀= 2,22 ‰

∆i5=׀1,78 - 0,0׀= 1,78 ‰

S4=800м<2000/1,22=901 м – задовільняє нерівність

S5=1000м<2000/1,78=1124 м – задовільняє нерівність

iс’’=(700/1800)·(650/1200+400/1500)=0,31 ‰

іс= 0,78 + 0,31 = +2,09 ‰

Спрямлення елементів профілю колії: № 8,9

Sc=1700 + 600=2300 м R9=1500 м Sкр9=450 м

i'c = (1700·(-2,0)+600·(-5,0))/2300=-2,78 ‰

∆i8=׀-2,78 –(- 2,0)׀= 0,78 ‰

∆i9=׀-2,78 –(- 5,0)׀= 2,3 ‰

S8=1700м<2000/0,78=2564 м – задовільняє нерівність

S9=600м<2000/2,3= 870м – задовільняє нерівність

iс’’=(700/2300)·(450/1500)=0,091 ‰

іс= -2,78 + 0,091 = -2,69 ‰

Спрямлення елементів профілю колії: № 12

Sc=800 + 1800=2600 м R12=850 м Sкр12=750 м

i'c = (800·4,0+1800·5,0)/2600=4,69 ‰

∆i12=׀4,69 - 4,0׀= 0,69 ‰

∆i13=׀4,69 - 5,0׀= 0,31 ‰

S12=800м<2000/0,69=2899 м – задовільняє нерівність

S13=1000м<2000/0,31=6452 м – задовільняє нерівність

iс’’=(700/2600)·(750/850)=0,24 ‰

іс= 4,69 + 0,24 = +4,93 ‰

Спрямлення елементів профілю колії: № 18,19

Sc=2750 + 860=3610 м R18=700 м Sкр18=350 м

i'c = (2750·(-4,0)+860·(-3,0))/3610=-3,76 ‰

∆i18=׀-3,76 –(- 4,0)׀= 0,24 ‰

∆i19=׀-3,76 –(- 3,0)׀= 0,76 ‰

S18=2750м<2000/0,24=8333 м – задовільняє нерівність

S19=860м<2000/0,76= 2632 м – задовільняє нерівність

iс’’=(700/3610)·(350/700)=0,097 ‰

іс= -3,76 + 0,097 = -3,66 ‰

Спрямлення елементів профілю колії: № 20,21

Sc=1950 + 2000=3950 м

i'c = (1700·(-1,5)+2000·(0,0))/2300=-0,74 ‰

∆i20=׀-0,74 –(- 1,5)׀= 0,76 ‰

∆i21=׀-0,74 – 0,0׀= 0,74 ‰

S20=1700м<2000/0,78=2632 м – задовільняє нерівність

S21=600м<2000/2,3= 2703м – задовільняє нерівність

іс= -0,74 ‰

Всі результати спрямлення наведені в табл. 1

Результати спрямлення профілю Таблиця 1

Номер елемента	Крутизна елемента і, ‰	Довжина елемента S, м	Криві		Довжина спрямленої дільниці Sc, м	Крутизна спрямленої дільниці іс′, ‰	Фіктивний підйом від кривих іс″, ‰	Сумарна крутизна спрямленої дільниці іс= іс’+ іс’’, ‰		№ спрямлених ділянок	Станція
			R, м	Sкр, м
								туди	звідти
1	0,0	1600			1600			0,00	0,00	1	А
2	2,0	1000	800	400	2800	0,71	0,13	0,84	-0,58	2
3	0,0	1800
4	4,0	800	1200	650	1800	1,78	0,31	2,09	-1,47	3
5	0,0	1000	1500	400
6	-10,0	1500			1500			-10,00	10,00	4
7	-8,0	7800			7800			-8,00	8,00	5
8	-2,0	1700			2300	-2,78	0,09	-2,69	2,87	6
9	-5,0	600	1500	450
10	1,0	1500			1500			1,00	-1,00	7
11	0,0	2000			2000			0,00	0,00	8	К
12	4,0	800	850	750	2600	4,69	0,24	4,93	-4,45	9
13	-1,5	1800
14	0,0	1300			1300			0,00	0,00	10
15	12,0	1500			1500			12,00	-12,00	11
16	9,0	8000			8000			9,00	-9,00	12
17	1,0	1800			1800			1,00	-1,00	13
18	-4,0	2750	700	350	3610	-3,76	0,09	-3,66	3,86	14
19	-3,0	860
20	-1,5	1950			3950	-0,74		-0,74	0,74	15
21	0,0	2000
22	2,0	2500			2500					16
23	1,5	1800			1800					17	Е

3. РОЗРАХУНОК МАСИ СКЛАДУ

Масу вантажного состава визначаємо виходячи з повного використання тягових і потужнісних якостей локомотива.

, т (6)

де – розрахункова сила тяги локомотива, Н;

– розрахункова маса локомотива, т;

– основний питомий опір локомотива, Н/кН;

– основний питомий опір состава, Н/кН;

– крутість розрахункового підйому,;

– прискорення вільного падіння;;

Згідно [3] для локомотива 2М62 дійсні такі розрахункові параметри.

=392000 Н, = 240 т, =+9,0 ‰, м/с2

Основний питомий опір локомотива розраховується за формулою:

, Н/кН (7)

де км/год– розрахункова швидкість локомотива;

Н/кН

Основний питомий опір складу розраховується за формулою:

, Н/кН (8)

де α,β,γ – відповідно частки 4- 6- і 8-вісних вагонів( α=0,82; γ=0,18 , згідно завдання );

– відповідно основний питомий опір 4- 6- і 8-вісних вагонів,Н/кН:

— для підштпників ковзання:

, Н/кН (9)

— для підштпників кочення:

, Н/кН (10)

де – маса, яка приходиться на одну колісну пару 4 вісного вагону, т/вісь:

,т

де – маса брутто 4 вісного вагону (коч =88т, ков= 86т, згідно завдання) т/вісь;

коч=88/4=22 т

ков=86/4=21,5 т

, Н/кН (11)

Н/кН

Н/кН

Н/кН

, Н/кН (12)

де – маса, яка приходиться на одну колісну пару 6 вісного вагону, т/вісь:

,

де – маса брутто 6 вісного вагону

Через те, що у составі в моєму завдані не має 6-вісних вагонів, то розрахунки для них не потрібно виконувати

, Н/кН (13)

де – маса, яка приходиться на одну колісну пару 6 вісного вагону, т/вісь:

, (14)

де – маса брутто 6 вісного вагону

т/вісь;

Н/кН

Н/кн

т;

Відповідно до ПТР обчислену масу составу округляємо до 50 або 100т, тоді приймаємо:

т

4. ПЕРЕВІРКА РОЗРАХУНКОВОЇ МАСИ СОСТАВА НА МОЖЛИВІСТЬ НАДІЙНОГО ПОДОЛАННЯ КОРОТКОГО ПІДЙОМУ КРУТИЗНОЮ БІЛЬШЕ РОЗРАХУНКОВОГО

Перевірка на можливість подолання швидкісного підйому виконується аналітичним методом з урахуванням використання кінетичної енергії, накопиченої на подолання “легких” елементах профілю. При цьому використовується розрахункове співвідношення:

, (15)

де - швидкість на початку перевіряємого підйому; приймається із умов підходу до перевіряємого елементу

- швидкість в кінці перевіряємого підйому. Ця швидкість повинна бути не менша за розрахункову.

Питому силу тяги і питомий опір в межах вибраного інтервалу зміни швидкостей приймаємо рівними їх значенням при середній швидкості розглядаємого інтервалу:

, км/год (16)

Ці питомі сили обраховуються по формулам в H/kH:

(17)

(18)

Значення сили тяги локомотиву для середньої швидкості визначають по тяговій характеристиці локомотиву. Для цієї ж середньої швидкості визначаємо основний питомий опір локомотиву - по графікам в ПТР або по формулі (7), і основний питомий опір поїзду – по формулі (8) з використанням формул (9) – (14).

Якщо сума отриманих по формулі (15) відстаней більша або рівна довжині перевіряємого підйому , тобто ,

то на цьому перевірка закінчується, і робиться висновок про те, що при розрахунковій масі поїзду Q поїзд надійно подолає перевіряємий підйом.

Перевірку проводимо для елементу з ухилом 12.0‰ і довжиною 1500 метрів.

=96000 Н

<1500

=120000 Н

1178,21м<1500м

=136000 Н

1706,06 м>1500 м

Отже, при розрахунковій масі рухомого складу Q = 3750 т поїзд надійно подолає підйом довжиною 1500 метрів.

5. ПЕРЕВІРКА МОЖЛИВОСТІ ЗРУШЕННЯ ПОЇЗДА З МІСЦЯ ПРИ ЗУПИНКАХ НА РОЗДІЛЬНИХ ПУНКТАХ

Ця перевірка виконується по формулі

(20)

де - сила тяги локомотиву при зрушенні з місця, Н;

- крутизна найбільш тяжкого елементу на роздільних пунктах заданої ділянки, ‰ (у сторону руху);

- питомий опір поїзду при зрушенні з місця (на площадці), Н/кН;

(21)

де і – питомі опори при зрушенні з місця відповідно 4-вісних вагонів на підшипниках кочення і на підшипниках ковзання;

- відповідно долі 4-вісних вагонів з підшипниками кочення і підшипниками ковзання; в курсовій роботі ;.

Для вагонів на підшипниках кочення

(21а)

Для вагонів на підшипниках ковзання

(21б)

У цих випадках - маса, що припадає на одну колісну пару для даної групи вагонів.

Н/кН

Н/кН

Н/кН

Н/кН

27052>3750

Отже, рушання поїзду з місця і розгін поїзда забезпечені на всіх роздільних пунктах ділянки.

6. ПЕРЕВІРКА МАСИ СОСТАВА ПО ДОВЖИНІ ПРИЙМАЛЬНО-ВІДПРАВНИХ КОЛІЙ

Щоб виконати перевірку, необхідно визначити число вагонів в поїзді, довжину поїзда і порівняти з довжиною приймально-відправних колій станцій.

Число вагонів у складі вантажного поїзда:

а) 4-вісних (22)

За наявності 4-вісних вагонів з різною масою брутто необхідно попередньо визначити усереднену масу брутто з урахуванням частки 4-вісних вагонів із кожною масою;

б) 6-вісних (23)

в) 8-вісних (24).

Отримані кількості вагонів потрібно округлити до цілих значень.

Довжини вагонів приймаємо рівними: 4-вісного – 15 м; 6-вісного – 17 м; 8-вісного – 20 м. Загальна довжина поїзда:

(25)

де lл - довжина локомотива, рівна 36 м;

10 м – запас довжини на неточність встановлення поїзда.

Перевірка можливості встановлення поїзда на приймально-відправних коліях виконується по співвідношенню

(26)

де - довжина приймально-відправних колій, м (=850м , згідно завдання)

Якщо довжина поїзду менше або рівна довжині приймально-відправних колій станції заданої ділянки, то масу поїзду не коректують.

Якщо ж розрахована довжина поїзду буде більша за довжину приймально-відправних колій, то масу поїзду потрібно буде зменшити так, щоб довжина поїзду не перевищувала довжину приймально-відправних колій.

g4сер = (0,95·88+0,05·86) = 87,9 т

m4 = 0.82·3750/87.9 = 35 вагонів

m8 = 0.18·3750/166 = 4 вагонів

lп = 20·4+15·35+36+10 = 651м

651м ≤ 850 м

Отже, масу поїзду зменшувати не потрібно.

7. ПОБУДОВА ДІАГРАМИ ПИТОМИХ РІВНОДІЮЧИХ СИЛ

Для побудови діаграми питомих рівнодіючих сил спочатку складається таблиця для трьох режимів ведення поїзда по прямій ділянці (горизонтальній)

а) для режиму тяги ;

б) для режиму холостого ходу ;

в) для режиму гальмування

при службовому регулюючому гальмуванні ;

при екстреному гальмуванні .

Основний питомий опір локомотиву при русі під струмом визначається по формулі (2). Основний питомий опір рухомого складу визначається по формулі (3) з використанням формул (4) – (9). Основний питомий опір локомотива на холостому ході (при русі без струму) обчислюється по формулі

(28)

Основні питомі опори ,, визначаються для різних значень швидкостей від 0 до з кроком 10, а також для .

В 2-й стовпчик таблиці заносяться значення сили тяги локомотива Fk для вказаних в 1-му стовпчику швидкостей. Значення сили тяги визначають по розрахунковій тяговій характеристиці локомотива, приведеній на рис. 1. Швидкості v=0 км/год (момент зрушення поїзду з місця) відповідає значення сили тяги Fк тр.

Основний питомий опір всього поїзда при русі локомотива на холостому ході обчислюють по формулі

(29)

де P – розрахункова маса локомотиву, т;

Q – маса поїзду, т;

Величини ,,і визначають вказаним шляхом для швидкостей, починаючи з 10 км/год і вище. Значення цих величин при v=0 приймають відповідно такими ж, як при =10 км/год.

Питомі гальмівні сили поїзда в Н/кН обчислюють по формулі

(30)

де - розрахунковий коефіцієнт тертя колодок о колесо:

при чавунних колодках

(31)

при композиційних колодках

(32)

- розрахунковий гальмівний коефіцієнт поїзда.

(33)

де n4, n6, n8 – число осей відповідно в групах 4-, 6- і 8-вісних вагонів поїзду: n4=4m4, n6=6m6, n8=8m8;

, , - розрахункові сили натискання гальмівних колодок відповідно на вісь 4-, 6-, 8-вісного вагону;

- доля гальмівних осей у поїзді.

=0,97·(68,5·140+68,5·32)/3750·9,81=0,31

10000,310,27=83,88 Н/кН 10000,310,115=35,65 Н/кН

10000,310,2=62 Н/кН 10000,310,108=33,48 Н/кН

10000,310,16=49,6 Н/кН 10000,310,102=31,62 Н/кН

10000,310,14=43,4 Н/кН 10000,310,097=30,07 Н/кН

10000,310,126=39,06 Н/кН 10000,310,093=28,83 Н/кН

10000,310,09=27,9 Н/кН

Всі результати обчислень заносимо в розрахункову таблицю 2. По даним цією таблиці будуємо по розрахованим точкам діаграму питомих рівнодіючих сил для режиму тяги , режиму холостого ходу і режиму службового гальмування .Питомі рівнодіючі сили Таблиця 2

				Режим тяги						Режим холостого ходу				Режим гальмування
v, км/ч	Fk, H	w0', H/kH	W0' = w0'Pg, H	w0'', H/kH	W0'' = w0''Qg, H	W0 = W0' + W0'', H	Fk - W0, H	(Fk - W0)/(P+Q)g, H/kH	wx, H/kH	Wx = wxPg, H	Wx + W0'', H	w0X = (Wx +W0'')/(P+Q)g, H/kH	φkp	bт = 1000φkpVp, H/kH	w0X + 0,5bг, H/kH	w0X + bг, H/kH
0	706320	1,9	4436	0,88	32373	36809	659511	17,1	2,4	5651	38024	0,97	0,27	83,88	42,91	84,85
10	586049	2,03	4740	0,92	33845	38585	547464	13,99	2,55	6004	39849	1,01	0,20	62	32,01	63,01
20	392400	2,22	5183	0,99	36420	41603	350797	8,96	2,76	6498	42918	1,09	0,16	49,6	25,9	50,7
30	272718	2,47	5767	1,09	40098	45865	226853	5,8	3,05	7169	47267	1,21	0,14	43,4	22,91	44,61
40	209934	2,78	6491	1,21	44513	51004	158930	4,06	3,4	8005	52518	1,34	0,126	39,06	19,66	40,04
50	170694	3,15	7355	1,35	49663	57018	113676	2,9	3,78	8888	58551	1,5	0,115	35,65	17,94	37,15
60	143226	3,58	8359	1,52	55917	64276	78950	2,02	4,32	10171	66088	1,69	0,108	33,48	16,85	35,17
70	121644	4,07	9503	1,69	62171	71674	49970	1,28	4,89	11501	73672	1,88	0,102	31,62	15,9	31,72
80	103986	4,62	10787	1,92	70632	81419	22567	0,58	5,52	12996	83628	2,14	0,097	30,07	15,1	30,17
90	88290	5,23	12211	2,14	78725	90936	-2646	-0,07	6,23	14656	93381	2,39	0,093	28,83	14,5	28,9
100	76518	5,90	13775	2,38	87554	101329	-24811	-0,63	7,00	16481	104035	2,66	0,09	27,9	14,04	27,99

8. ВИЗНАЧЕННЯ МАКСИМАЛЬНО ДОПУСТИМОЇ ШВИДКОСТІ РУХУ НА НАЙБІЛЬШ КРУТОМУ СПУСКУ

Для того, щоб визначити максимально допустиму швидкість руху на найбільш крутому спуску, потрібно побудувати криві швидкості і часу проходження поїзду по ділянці, тобто розв’язати гальмівну задачу при заданих гальмівних засобах і прийнятому гальмівному шляху. Ця задача розв’язується графічним способом.

Повний (розрахунковий) гальмівний шлях

(34)

де Sп – шлях підготовки гальмів до дії, на протязі якого гальма поїзда умовно приймаються недіючими;

Sд – дійсний гальмівний шлях, на протязі якого поїзд рухається з діючими в повну силу гальмами.

Рівність (8.1) дозволяє шукати допустиму швидкість як величину, яка відповідає точці перетину графічних залежностей підготовчого шляху Sп і дійсного гальмівного шляху Sд від швидкості руху поїзда в режимі гальмування.

Тому розв’язуєм задачу слідуючим чином.

По даним розрахункової таблиці питомих рівнодіючих сил будуємо по точках графічну залежність питомих уповільнюючих сил при екстреному гальмуванні від швидкості , а поруч, справа, встановлюємо у відповідності з масштабом систему координат V-S так, щоб осі координат швидкостей в двох системах були паралельні, а осі питомих сил і шляху S повинні лежати на одній прямій (рис 3)

Оскільки, ic=-10‰, то повний гальмівний шлях Sт=1200м. Побудувавши згідно методичних вказівок криві, будуємо в системі координат V-S залежність підготовчого шляху від швидкості

(35)

де Vп – швидкість на початок гальмування, км/год;

tп – час підготовки гальмів до дії, с; цей час для автогальмів вантажного типу дорівнює:

- для поїздів довжиною 200 осей і менше:

- для поїздів довжиною від 200 до 300 осей:

- для поїздів довжиною більш ніж 300 осей;

Тут iс – крутизна ухилу, для якого розв’язується гальмівна задача;

bт – питома гальмівна сила при початковій швидкості гальмування Vн.

Число осей в складі

Побудова залежності підготовчого гальмівного шляху Sп від швидкості виконують по двох точках, для чого підраховуємо значення Sп при Vн=0 (в цьому випадку Sп=0) і при Vн==100 км/год.

Обчислюємо підготовчий гальмівний шлях при Vн=100 км/год

Проведена пряма Sп=f(Vн) перетне ламану лінію ABCDEFGHNP в точці N. Точка N визначає максимально допустиму швидкість руху поїзду на найбільш крутому спуску ділянки:

Vдоп = 75.5 км/год;

Sп = 300 м;

Sд =900 м.

Результати розв’язання гальмівної задачі враховуються при побудові кривої швидкості руху поїзда V=f(s) з тим, щоб не перевищити швидкості, тобто щоб поїзд зміг завжди зупинитися на відстані, яка не перевищує довжини повного гальмівного шляху.

9. ПОБУДОВА КРИВИХ ШВИДКОСТІ V=F(S) ТА ЧАСУ T=F(S)

При виконанні тягових розрахунків поїзд розглядається як матеріальна точка, в якій зосереджена вся маса поїзду і до якої прикладені зовнішні сили. Умовно приймають, що ця матеріальна точка знаходиться в середині поїзда.

Крива швидкості будується для руху поїздів в одному (заданому) напрямку, виходячи з того, що поїзд відправляється зі ст.А, проходіть без зупинки станцію К та робить зупинку на ст.Е. При цьому потрібно зберігати умову, що швидкість поїзда по вхідних стрілках станції, на якій передбачена зупинка, відповідно до правил ПТЕ не повинна перевищувати 50 км/год внаслідок можливого прийому на бокову колію для схрещення чи обгону.

По побудування кривої швидкості потрібно перевірити проходження поїздом підйому більшої крутизни, ніж розрахунковий .

При побудування кривої V=f(s) необхідно враховувати обмеження найбільшої допустимої швидкості руху поїзду. В даній роботі ми приймаємо наступні обмеження:

конструкційна швидкість вантажних вагонів 100 км/год;

найбільша допустима швидкість поїзду по міцності колії 100 км/год;

конструкційна швидкість локомотиву ( у нашому випадку 100 км/год );

найбільша допустима швидкість поїзду по гальмівних засобах визначена вище і дорівнює 75.5 км/год.

Максимально допустима швидкість руху поїзду при побудуванні кривої V=f(s) повинна прийматись як найменша з чотирьох вже перерахованих раніше обмежених швидкостей. Якщо при побудові кривої швидкості поїзда на спусках швидкість прагне перевищити допустиму, то необхідно застосовувати службове регулювальне гальмування. В таких випадках рекомендується керуватись п.1.4.8 ПТР, у відповідності з якими дозволяється будувати криву швидкості V=f(s) на таких спусках у вигляді горизонтальної лінії, що проводиться нижче рівня допустимої швидкості на величенну поправки ∆V.

Обов’язково потрібно мати на увазі, що при виконанні тягових розрахунків необхідно прагнути до можливо більш повного використання тягових можливостей та потужності локомотиву з тим, щоб час руху поїзду на перегонах був мінімальним. Тільки в цьому випадку можна досягнути найбільшої пропускної здатності ділянки. Саме тому перехід з режиму тяги на режим холостого ходу чи гальмування може бути виправданий лише в тих випадках, коли швидкість, зростаючи, доходить до найбільшого допустимого значення. При побудови кривої V=f(s) потрібно враховувати перевірку гальм, яка згідно Інструкції по експлуатації гальм виконується при досягненні поїздом швидкості 40-60 км/год на площадці чи схилі; зменшення швидкості при цьому для вантажних допускається на 15-20 км/год .

При графічних побудовах рахуємо, що центр маси поїзду розміщується приблизно по середині поїзду по його довжині, вісі станцій – в середині елементів, на яких вони розміщені, вхідні стрілки – відповідно на відстані 425 м від осі станції .

Крива швидкості зображує рух центру маси поїзду. Коли локомотив, наприклад, входить на вхідні стрілки, центр маси поїзду знаходиться від них на відстані, що дорівнює половині довжини поїзду . В даному випадку допустима швидкість руху 50 км/год для точки, що зображує центр маси поїзду, повинна витримуватися не на рубіжі, де розміщені стрілки, а на відстані від вертикальної лінії, що проводиться через місце розміщення вхідних стрілок на станційному елементі профілю.

10. Визначення часу ходу поїзда по перегонах

Всі данні зводяться у таблицю 3. Розрахункові дані беруться по кривій t=f(s) з точністю до 0.1 хв, а прийняті для графіку руху поїздів час ходу по перегонах округлюються з точністю до 1 хв.

Часи ходу по перегонам Таблиця 3

Перегони	Довжина, км	Час ходу, хв
		По розрахунку	Прийняте для графіку руху
А – К	20,3	19,9	20
К – Е	28,06	47,9	48
По ділянці	48,36	67,8	68

Технічна швидкість руху поїзду по ділянці в км/год:

(36)

де t1 і t2 – відповідно час ходу поїзду по першому і по другому перегону заданої ділянки А – К – Е, хв;

L – довжина ділянки, км.

11. ВИЗНАЧЕННЯ ЧАСУ ХОДУ ПОЇЗДА МЕТОДОМ РІВНОМІРНИХ ШВИДКОСТЕЙ

Визначення часу ходу поїзда методом рівномірних швидкостей основане на допущенні, що поїзд рухався рівномірно по кожному елементу профілю. При цьому швидкість рівномірного руху на кожному елементі випрямленого профілю визначаємо по діаграмі питомих рівнодіючих сил для режиму тяги.

Для підйомів більш крутих, ніж розрахунковий, величину рівномірної швидкості приймаємо рівною розрахунковій швидкості Vр. На спусках, коли рівномірна швидкість, визначена по діаграмі питомих сил для режиму тяги, перевищує максимально допустиму швидкість руху, приймаємо рівномірну швидкість рівною максимально допустимій.

До часу руху по перегонах, отриманому при розрахунку цим шляхом, слід додати 2 хвилини на розгін і 1 хвилину на гальмування. Всі розрахунки зводимо в таблицю 4.

Розрахунок часу ходу методом рівномірних швидкостей Таблиця 4

Номера елементів випрямленого профілю	Довжина елементів s, км	Крутизна ухилу i, ‰	Vрів, км/год	60/Vрів, хв/км	(60/Vрів)ּS, хв	Час на розгін і гальмування, хв
1	1,60	0	75,5	0,795	1,272	2
2	2,80	+0,84	75,5	0,795	2,226
3	1,80	+2,09	59,5	1,008	1,814
4	1,50	-10	75,5	0,795	1,192
5	7,80	-8	75,5	0,795	6,201
6	1,70	-2	75,5	0,795	1,352
7	0,60	-4,65	75,5	0,795	0,477
8	1,50	+1	73	0,822	1,233
9	2,00	0	75,5	0,795	1,590
10	2,60	+4,93	33	1,818	4,727
11	1,30	0	75,5	0,795	1,034
12	1,50	+12	20	3,000	4,500
13	8,00	+9,0	20	3,000	24,000
14	1,80	1	73	0,822	1,479
15	2,75	-3,87	75,5	0,795	2,186
16	0,86	-3	75,5	0,795	0,684
17	1,95	-1,5	75,5	0,795	1,550
18	2	0	75,5	0,795	1,590
19	2,5	2	60	1,000	2,500
20	1,8	1,5	65,5	0,920	1,669	1
					63,276	3

хв

12. ПЕРЕВІРКА ЕЛЕКТРИЧНИХ МАШИН ЛОКОМОТИВА НA ПЕРЕГРІВАННЯ

Перевірку на нагрівання електричних машин тепловоза слід виконувати, керуючись побудованою кривою струму Iг = f (S) і кривої часу

t = f (S) .

У тепловозі 2М62 на нагрівання перевіряються обмотки якорів тягових електродвигунів.

Перегрів обмоток тягових електродвигунів визначаємо за формулою:

(37)

де ґ - перевищення температури обмоток над температурою навколишнього середовища, °С;

ґ 0 -початкове перевищення температури обмоток для розрахункового інтервалу часу, °С;

∆t- інтервал часу, в якому величина струму приймається постійної, хв;

ґ - перевищення температури обмоток електричної машини над температурою навколишнього повітря, що встановилося для даного значення середнього струму,°С;

Т - теплова стала часу для даного значення струму, хв.

Інтервали часу ∆t вибираємо так, щоб виконувалось співвідношення

∆t/T≤0.1 (38)

Розрахунок температури ведуть шляхом інтерацій і починають з вихідного значення температури ґ 0=20°С . Одержане на першому кроці значення ґ підставляють замість ґ 0 на другому кроці і т.д. Значення ґ і Т визначаємо за тепловою характеристикою в залежності від Іср.

Зниження температури обмоток тягових машин локомотива при їзді без струму розраховуємо за формулою

(39)

Розрахунок перегріву обмоток зводимо в таблицю 5

Розрахунок перегріву електродвигунів локомотива 2М62 Таблиця 5

Номер елемента	Середня швидкіст Vсер,км/год	Середній струм, I,А	Інтервал часу ∆t , хв	Теплова стала часу, Т, хв	Відношення ∆t /Т	Значення τ∞, ˚С	Значення τ∞ (∆t /Т)	Значення τ۪ (1-(∆t /Т))	Температура обмоток τ,˚С
0-1	5,0	908,33	0,70	42,8	0,016	189	3,09	19,60	22,69
1-2	15,0	716,67	0,50	33,8	0,015	116	1,72	22,36	24,07
2-3	25,0	533,33	0,70	29,4	0,024	68	1,62	23,50	25,12
3-3а	32,5	450,00	0,45	28,0	0,016	60	0,96	24,71	25,68
3б-4	34,3	529,17	0,35	29,3	0,012	67	0,80	25,37	26,17
4-5	40,0	495,83	1,55	28,9	0,054	62	3,33	24,77	28,09
5-6	49,5	441,66	2,05	27,9	0,073	60	4,41	26,03	30,44
6-7	49,0	0,00	0,25	24,3	0,010	0	0,00	30,12	30,12
7-8	39,0	0,00	0,20	24,3	0,008	0	0,00	29,88	29,88
8-9	38,5	558,33	2,20	29,8	0,074	72	5,32	27,67	32,99
9-10	48,0	500,00	0,40	28,9	0,014	62	0,86	32,53	33,39
10-10а	56,5	416,67	0,30	27,8	0,011	60	0,65	33,03	33,68
10б-11	61,5	475,00	0,10	28,4	0,004	60	0,21	33,56	33,77
11-12	68,0	458,33	0,25	28,1	0,009	60	0,53	33,47	34,00
12-13	74,3	425,00	0,30	27,7	0,011	60	0,65	33,63	34,28
13-14	75,5	416,67	2,40	27,8	0,086	60	5,18	31,32	36,50
14-15	75,5	416,67	2,40	27,8	0,086	60	5,18	33,35	38,53
15-16	75,5	416,67	2,40	27,8	0,086	60	5,18	35,20	40,38
16-17	75,5	416,67	0,20	27,8	0,007	60	0,43	40,09	40,53
17-18	70,3	416,67	0,25	27,8	0,009	60	0,54	40,16	40,70
18-19	60,0	0,00	0,20	24,3	0,008	0	0,00	40,37	40,37
19-20	57,5	0,00	0,75	24,3	0,031	0	0,00	39,12	39,12
20-21	47,5	0,00	1,20	24,3	0,049	0	0,00	37,19	37,19
21-22	48,0	450,00	1,10	28,0	0,039	60	2,36	35,73	38,08
22-23	46,0	466,67	2,20	28,3	0,078	60	4,66	35,12	39,79
23-24	39,0	508,33	1,30	29,0	0,045	64	2,87	38,00	40,87
24-25	42,0	483,33	1,30	28,6	0,045	60	2,73	39,02	41,74
25-26	48,0	441,67	0,45	27,9	0,016	60	0,97	41,07	42,04
26-27	44,0	475,00	0,65	28,5	0,023	60	1,37	41,08	42,45
27-27а	36,0	525,00	0,55	29,3	0,019	67	1,26	41,65	42,91
27б-28	31,0	425,00	0,35	27,7	0,013	60	0,76	42,37	43,12
28-29	24,5	525,00	1,20	29,3	0,041	67	2,74	41,36	44,10
29-30	20,0	0,00	2,40	24,3	0,099	0	0,00	39,75	39,75
30-31	20,0	0,00	2,40	24,3	0,099	0	0,00	35,82	35,82
32-33	20,0	0,00	2,40	24,3	0,099	0	0,00	32,28	32,28
34-35	20,0	0,00	2,40	24,3	0,099	0	0,00	29,09	29,09
35-36	20,0	0,00	2,40	24,3	0,099	0	0,00	26,22	26,22
36-37	20,0	0,00	2,40	24,3	0,099	0	0,00	23,63	23,63
37-38	20,0	0,00	2,40	24,3	0,099	0	0,00	21,30	21,30
38-39	20,0	0,00	2,40	24,3	0,099	0	0,00	19,19	19,19
39-40	25,0	630,00	0,80	31,6	0,025	88	2,23	18,71	20,94
40-40а	31,5	425,00	0,40	27,7	0,014	60	0,87	20,63	21,50
40б-41	36,5	516,67	0,90	29,2	0,031	65	2,00	20,84	22,84
41-42	42,0	483,33	0,90	28,5	0,032	60	1,89	22,12	24,01
42-43	50,0	441,67	0,75	27,9	0,027	60	1,61	23,37	24,98
43-43а	57,5	408,33	0,45	27,4	0,016	60	0,99	24,57	25,56
43б-44	62,5	475,00	0,40	28,5	0,014	60	0,84	25,20	26,04
44-45	70,3	450,00	1,00	28,0	0,036	60	2,14	25,11	27,25
45-46	75,5	0,00	0,85	27,8	0,031	0	0,00	26,42	26,42
46-47	74,0	0,00	1,50	28,0	0,054	0	0,00	25,00	25,00
47-48	67,0	0,00	1,70	24,3	0,070	0	0,00	23,25	23,25
48-49	65,5	458,33	2,30	28,2	0,082	60	4,89	21,36	26,25
49-50	60,0	0,00	0,05	24,3	0,002	0	0,00	26,20	26,20
50-51	51,0	0,00	1,30	24,3	0,053	0	0,00	24,80	24,80
51-52	42,5	0,00	0,10	24,3	0,004	0	0,00	24,69	24,69
52-53	35,0	0,00	0,25	24,3	0,010	0	0,00	24,44	24,44
53-54	25,0	0,00	0,20	24,3	0,008	0	0,00	24,24	24,24
54-55	15,0	0,00	0,15	24,3	0,006	0	0,00	24,09	24,09
55-56	5,0	0,00	0,15	24,3	0,006	0	0,00	23,94	23,94

По проведених розрахунках видно, що перегріву електричних машин не буде, тому що максимальна температура складає 44,10°C, при допустимій 120°C.

13. ВИЗНАЧЕННЯ ВИТРАТ ЕНЕРГОРЕСУРСІВ ЛОКОМОТИВОМ

Витрати дизельного пального тепловозом на заданій дільниці, кг, визначають за формулою:

E = Gtт+gхtх, (44)

де G – витрати дизельного пального тепловозом на режимі тяги, що відповідає 15-тому положенню ручки контролера, кг/хв (G=11,6 кг/хв.);

tт – сумарний час роботи тепловоза на режимі тяги, хв;

gх – витрати пального тепловозом при вимкненому струмі (режимі холостого ходу і гальмування), кг/хв. (gх=0,84 кг/хв);

tх – сумарний час руху тепловоза на режимі холостого ходу і гальмування, хв.

Час роботи тепловоза tт і tх визначається по кривій часу t=f(S) і відмітках про зміну режиму роботи тепловоза на кривій V=f(S). (tт=53,3 хв tх=14,7 хв )

E = 11,6∙53,3+0,84∙14,7=630,63 кг

Питома втрата пального на вимірювач, кг/104 ткм

е=Е∙104 /(Q∙L), (45)

де L – довжина ділянки, км

Q – маса состава, т

е=630,63∙104/(3750∙48,36)=34,77 ткм

Питома витрата пального звичайно приводиться до питомої витрати умовного пального, кг/104 ткм

еу=е∙Е , (46)

де Е – еквівалент дизельного пального (Е=1.43)

еу=34,77∙1,43= 49,72 ткм

14. ПОБУДОВА ТОННО-КІЛОМЕТРОВОЇ ДІАГРАМИ

При прямуванні поїздів на великі відстані їх масу не можна змінювати для кожного перегону або дільниці, оскільки це вимагало б частого переформування составів, при якому ускладнилась би боротьба станції і уповільнилась доставка вантажів.

Вага встановлюється по найважчому перегону дільниці, але може бути підвищена шляхом використання тих або інших спеціальних заходів. Цьому і сприяє попередньо побудована тонно-кілометрова діаграма (QS- діаграма).

QS- діаграму будують окремо для кожної дільниці, а потім їх зіставляють разом по всьому розглянутому напрямку.

За встановленими розрахунковими підйомами згідно з формулою (6), розраховується найбільша вага состава для кожного перегону, яку може везти локомотив заданої серії.

В даному випадку Q приймаємо рівним 3750 т, що дає можливість не використовувати допоміжні локомотиви–підштовхувачі і інші заходи.

ЛІТЕРАТУРА:

Подвижной состав и тяга поездов /Под ред. Н.А. Фуфрянского. М.: Транспорт, 1979.

Осипов С.И. Основы электрической и тепловозной тяги. М.: Транспорт, 1985.

Правила тяговых расчетов для поездной работы. М.: Транспорт, 1985.

Гребенюк П.Т., Долганов А.Н. Тяговые расчеты. М.: Транспорт, 1985.

Хуторянский Н.М. Тяговая характеристика тепловоза. М.: ВЗИИТ 1980.

Хуторянский Н.М. Выполнение тяговых расчетов на ЭЦВМ. М.: ВЗИИТ 1979.

Хуторянский Н.М. Решение тормозной задачи. М.: ВЗИИТ 1990.

ВИСНОВОК

На основі проведених розрахунків я можу зробити висновок, що по заданому профілю довжиною 48,36 км електровоз 2М62 може провести состав масою 3750 тон.

При цій масі поїзд надійно подолає найважчий підйом профілю довжиною 8000 метрів і крутизною 9‰, рушання поїзду з місця і розгін поїзда забезпечені на всіх роздільних пунктах ділянки. Було визначено максимальну допустиму швидкость руху на найбільш крутому спуску, що складає Vдоп = 75,5 км/год. Технічна швидкість руху поїзду по ділянці складає 42,8 км/год, час ходу по перегонам 67,8 хв

, для графіка приймаю 68 хв. Перегріву не буде, тому що максимальна температура складає 44,10°C, при допустимій 120°C.

Витрати енергоресурсів електровозом на заданій ділянці – 630,63 кг.

Проаналізувавши Q-S діаграму я визначив уніфіковану масу поїзду. В даному випадку Q приймаємо рівним 3750 т.