Рефетека.ру / Строительство

Курсовая работа: Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет

Институт экономики, управления и права

Кафедра железобетонных и каменных конструкций


Пояснительная записка к курсовому проекту по дисциплине


«Железобетонные конструкции» по теме:


«РАСЧЕТ СБОРНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ МНОГОЭТАЖНОГО ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ»


Нижний Новгород – 2010г.

1. Исходные данные


Район строительства – г.Ярославль (IV снеговой район).

Сетка колонн: поперёк здания – 5.7 м х 4 шт, вдоль здания - 6.7 м х 6 шт.

Высота этажа – 3.3 м.

Количество этажей – 4.

Временная нормативная нагрузка – р= 8.5 кН/м2.

Коэффициенты – к1= 0.75, К2= 0.8.

Бетон тяжелый класса для: плиты – В25, ригеля – В20, колонны – В25.

Рабочая арматура класса для: полка сборной плиты – А400, продольные рёбра плиты – А500, ригель – А500, колонны – А400.


Проектирование элементов железобетонных конструкций выполняется в соответствии с действующими Нормами.


2. Конструктивное решение сборного железобетонного каркасного здания


В соответствии с заданием проектируются сборные железобетонные конструкции 4-этажного, 3–пролетного производственного здания без подвала, с обычными условиями эксплуатации помещений (относительная влажность воздуха не выше 75%) и временными нагрузками на перекрытиях p = 8.5 кН/м2.

Здание имеет полный железобетонный каркас с рамами, расположенными в поперечном направлении. Поперечные рамы образуются из колонн, располагаемых на пересечениях осей, и ригелей, идущих поперек здания. Ригели опираются на короткие консоли колонн. Места соединения ригелей и колонн, после сварки выпусков арматуры и замоноличивания стыков, образуют жесткие рамные узлы. Ригели и колонны делаются прямоугольного сечения.

На рамы по верху ригелей опираются плиты перекрытий (покрытия), располагаемой длинной стороной вдоль здания. Номинальная длина плит равна расстоянию между осями рам lк=6.7 м. У продольных стен укладываются плиты половинной ширины, называемыми доборными. По рядам колонн размещаются связевые плиты, приваренные к колоннам и образующие продольные распорки.

Продольные стены выполняются навесными или самонесущими из легкобетонных панелей. Привязка колонн крайних рядов и наружных стен к продольным разбивочным осям – «нулевая».


3. Проектирование сборного железобетонного перекрытия


3.1 Компоновка сборного перекрытия


План и поперечный разрез проектируемого здания, решенного в сборном железобетоне, представлены на рисунке 1.

Сборное железобетонное перекрытие компонуется из двух элементов: сборных ребристых плит (именуемых ниже «плиты») и сборных ригелей. Ригели поперечных рам во всех зданиях направлены поперек, а плиты – вдоль здания.

Ригели проектируются с ненапрягаемой рабочей арматурой. Поперечное сечение ригеля принимается прямоугольным.


4.Расчет сборной ребристой плиты.


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Рис. 2. Схема армирования ребристой плиты в поперечном сечении


Для сборного железобетонного перекрытия, представленного на плане и в разрезе на рис. 1, требуется рассчитать сборную ребристую плиту с ненапрягаемой арматурой в продольных ребрах. Сетка колонн lґlк= 5.7 х 6.7 м. Направление ригелей междуэтажных перекрытий – поперек здания. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кН/м2. Вся временная нагрузка условно считается длительной. Коэффициент надежности по назначению здания принимается γn=0,95, коэффициенты надежности по нагрузке: временной - γƒ = 1,2; постоянной - γƒ = 1,1. Бетон тяжелый класса В25. По таблицам СНиП 2.03.01-84 расчетные сопротивления бетона Rb = 14.5 МПа и Rbt = 1.05 МПа; коэффициент условий работы бетона γb1=1,0 С учетом этого значения коэффициента γb1, принимаемые далее в расчетах по несущей способности (первая группа предельных состояний) величины расчетных сопротивлений равны:


Rb = 1,0 ∙ 14.5 = 14.5 МПа;

Rbt = 1,0 ∙ 1.05 = 1.05 МПа.

Для расчета по второй группе предельных состояний (расчет прогиба и ширины раскрытия трещин) расчетные сопротивления бетона будут Rb,ser= 18.5 МПа, Rbt,ser= 1,55 МПа; модуль упругости бетона Eb = 30000 МПа (п. 5.2.10).

Основные размеры плиты:


– длина плиты: ln = lk – 50 мм = 6700 – 50 = 6650 мм;

– номинальная ширина: В = l:5 = 5700:5 = 1140 мм;

– конструктивная ширина : В1 = В – 15 мм = 1140 – 15= = 1125 мм.


Высоту плиты ориентировочно, принимая всю нагрузку длительной, определяем по формуле:

h=c∙l0Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданияΘ (4.1)

h = 30 ∙ 6400Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания1,5 = 511 мм


но не менее h = ln/15 = 6650/15= 443 мм.

с = 30 – при армировании сталью класса А400

l0 = lк – b = 6700 – 300 = 6400 мм – пролёт ребра плиты в свету, где

b=300 мм – предварительно принимаемая ширина сечения ригеля;

Rs=355 МПа – расчётное сопротивление арматуры класса А ІІІ (А400) для предельного состояния первой группы;

Es=2Ч105 МПа – модуль упругости арматуры;

q =1,5.

Принимаем h = 500 мм.


4.1 Расчет плиты по прочности (первая группа предельных состояний)


1. Расчет полки плиты.

Толщину полки принимаем h′ƒ = 50 мм.

Пролет полки в свету l0п = В1 – 240 мм = 1125 – 240 = 885 мм = 0,885 м.

Расчетная нагрузка на 1 м2 полки:

Постоянная (с коэффициентом надежности по нагрузке γƒ = 1,1):

вес полки: γƒ ∙ h′ƒ ∙ ρ = 1,1 ∙ 0,05 ∙ 25 = 1,375 кН/м2,

25 кН/м3 – вес 1 куб. м тяжелого железобетона;

вес пола и перегородок 1,1 ∙ 2,5 = 2,75 кН/м2. При отсутствии сведений о конструкции пола и перегородок, их нормативный вес принимаем 2,5 кН/м2.


Итого постоянная нагрузка: g0 = 1,375+2,75 = 4,125 кН/м2.

Временная нагрузка (с γƒ = 1,2): p0 = 1,2 ∙ 8.5 = 10.2 кН/м2.


Полная расчетная нагрузка (с γn = 0,95):


q = γn (g0+ p0)=0,95(4,125+10.2) = 13.61 кН/м2.


Изгибающий момент в полке (в пролете и на опорах) по абсолютной величине равен:

М =Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания , кН∙м. (4.2)

М =13.61·(0.885)2/11= 0.97 кН∙м.


По заданию полка армируется сварными сетками из обыкновенной арматурной проволоки класса А400.

Расчетное сопротивление Rs = 355 МПа


h0 = hƒ′ - a = 50 – 17,5 = 32,5 мм; b = 1000 мм,


где а = 17.5 – 19 мм, примем а = 17.5 мм

По формулам имеем:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания (4.3.)

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


Проверяем условие αm < αR:

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания. (4.4.)

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


Граничная относительная высота сжатой зоны:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания (4.5.)

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

αR = ξR(1-0,5 ξR) (4.6.)

αR = 0,531(1-0,5∙0,531) = 0,39


Таким образом, условие αm = 0,063 < αR = 0,39 выполняется.

Находим площадь арматуры:


Аs=Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания (4.7.)


Аs=Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания14.5/355·1000·32.5·(1-√1-2·0.063) = 86 мм2


Нижние (пролётные) и верхние (надопорные) сетки принимаем:


С1(С2) Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания; Аs =141 мм2 (+8,5%).


Процент армирования полки:


μ%=Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания0.43%.


Каждое поперечное торцовое ребро армируется C-образным сварным каркасом с рабочей продольной арматурой 3 Ш 6 А400 и поперечными стержнями Ш 4 В500 с шагом 100 мм.

Расчет продольных ребер. Продольные ребра рассчитываются в составе всей плиты, рассматриваемой как балка П-образного сечения с высотой h =500 мм и конструктивной шириной В1=1125 мм (номинальная ширина В=1,14 м). Толщина сжатой полки h′ƒ = 50 мм.

Расчетный пролет при определении изгибающего момента принимаем равным расстоянию между центрами опор на ригелях:


l=lk – 0,5b = 6,7 – 0,5 ∙ 0,3 = 6.55 м;


расчетный пролет при определении поперечной силы:

l0 = lk – b = 6,7 – 0,3=6.4 м,


где b=0,3 м – предварительно принимаемая ширина сечения ригеля.

Нагрузка на 1 пог. м плиты (или на 1 пог. м двух продольных ребер) составит:

а) расчетная нагрузка для расчета на прочность (первая группа предельных состояний, γƒ >1): постоянная


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания7.29 кН/м


гдеРасчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания– расчётная нагрузка от собственного веса двух рёбер с заливкой швов


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания кН/м, где

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания=220 мм – средняя ширина двух рёбер.

r = 25 кн/м3.

временная p = γn p0 B = 0,95 · 10.2 · 1,14 = 11.05 кН/м;

полная q = g + p = 7,29 + 11.05 = 18.34 кН/м;


б) расчетная нагрузка для расчета прогиба и раскрытия трещин (вторая группа предельных состояний, γƒ=1):


qII = qn = Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания15.84 кН/м.


Усилия от расчетной нагрузки для расчета на прочность


М =Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания98.4 кН·м;

Q =Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания58.7 кН.


Изгибающий момент для расчета прогиба и раскрытия трещин


МII =Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания84.95 кН·м.


4.2 Расчет прочности нормальных сечений


Продольная рабочая арматура в ребрах принята в соответствии с заданием класса А500, расчетное сопротивление Rs=435 МПа. Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне; расчетная ширина полки:


bґf = B1 – 40 мм = 1125 – 40 = 1085 мм;

h0 = h – a = 500 – 50 = 450 мм (а=50 мм при двухрядной арматуре).


Полагая, что нейтральная ось лежит в полке, имеем:


am =Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания0,031;

x=Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания= 0,031;

x = xh0 = 0,031 Ч 450 = 14 мм < hfў=50мм;


Проверяем условие αm < αR:

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


Граничная относительная высота сжатой зоны:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

αR = ξR(1-0,5 ξR) = 0,49(1-0,5∙0,49) = 0,370.


Таким образом, условие αm = 0,031 < αR = 0,370 выполняется.

Площадь сечения продольной арматуры:


As=Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


AsРасчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания517 мм2


Принимаем продольную арматуру 4Ж14 А400 с Аs = 616 мм2 по два стержня в каждом ребре.


μ%=Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания1.37% < 5%.


4.3 Расчет прочности наклонных сечений на поперечную силу


Поперечная сила на грани опоры Qmax = 58.7 кН. В каждом продольном ребре устанавливается по одному каркасу с односторонним расположением двух рабочих стержней диаметром d = 14 мм (рис. 2). Диаметр поперечных стержней должен быть не менее 4 мм. Принимаем поперечные стержни диаметром dsw= 4 мм из проволоки класса В500, Asw1=12,6 мм2; расчетное сопротивление Rsw = 300 МПа. При Asw1=12,6 мм2 и n = 2 (на оба ребра) имеем:


Asw = n Asw1=2Ч12,6 = 25,2 мм2.


Бетон тяжелый класса В25 (Rb = 14.5 МПа; Rbt = 1.05 МПа; коэффициент условий работы бетона γb1=1,0 т.к. кратковременная нагрузка составляет более 10% от всей временной нагрузки).

Шаг хомутов предварительно принимаем:


Sw1 = 150 мм (S1 ≤ 0,5h0 = 0,5 ∙450 = 225 мм; S1≤300мм)

Sw2=300мм (S2 ≤ 0,75 h0 = 0,75 ∙ 450 = 337мм; S2 ≤500мм).


Прочность бетонной полосы проверим из условия (7):


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания>Qмах = 58700 Н


т.е. прочность полосы обеспечена

Интенсивность хомутов определим по формуле:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания, Н/мм (4.8.)

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания Н/мм


Поскольку qsw=50.4 Н/мм > 0,25Rвtb = 0,25Ч1.05Ч170 =44.6 Н/мм – хомуты полностью учитываются в расчете и значение Мb определяется по формуле:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания, Н∙мм (4.9.)

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания Н∙мм


Определим длину проекции самого невыгодного наклонного сечения с:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиякН/м.


Поскольку


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания значение с определяем по формуле:

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания , но не более 3h0 (4.10.)

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания мм > 3h0=3Ч450=1350 мм,


следовательно, принимаем с=1350 мм.

Длина проекции наклонной трещины с0 – принимается равной с, но не более 2h0. Принимаем


с0 = 2h0 = 2 Ч 450 =900 мм. Тогда

QSW = 0,75qSW Чc0 = 0,75 Ч50.4 Ч 900 = 34020 Н = 34.02 кН

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиякН,

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиякН.


Проверяем условие


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиякН >Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиякН.


т.е. прочность наклонных сечений обеспечена.

Проверим требование:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания > Sw1. (4.11.)

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания мм > Sw1=150 мм.


т.е. требование выполнено.


4.4 Определение приопорного участка


При равномерно распределённой нагрузке длина приопорного участка определяется в зависимости от:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания Н/мм,

где Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания.


Поскольку


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания, тогда:

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания , Н/мм

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания Н/мм


Так как Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания, то длина приопорного участка:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания, (4.12.)

где Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания (4.13.)

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданияН

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиямм


4.5 Расчет плиты по деформациям и по раскрытию трещин (вторая группа предельных состояний)


1. Расчет прогиба плиты

Исходные данные для расчета:

Изгибающий момент в середине пролета МII=84.95 кНЧм.

Модуль упругости: бетона Eb=30000 МПа, арматуры Es=200000 МПа.

Сечение тавровое. С учетом замоноличивания бетоном продольного шва между ребрами расчетная ширина полки будет bўf=1140 мм и средняя ширина ребра


b=(255+185)/2=220 мм

Проверяем наличие нормальных к продольной оси трещин в растянутой зоне ребер. Трещины образуются при условии


MII > Rbt,serWpl. ( 4.14.)


Упругопластический момент сопротивления Wpl по растянутой зоне находим по формуле при Аўs=0 и g1=0:


Wpl=(0,292+0,75Ч2m1a+0,15g1ў)bh2, (4.15.)

где g1ў=Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

m1=Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

a=Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Wpl=(0,292+1,5Ч0,0056Ч6,67+0,15Ч0,42)·220Ч5002 = 22,605Ч106 мм3.

Rbt,serWpl.=1,55Ч22,605Ч106=35,04Ч106 НЧмм=35,0 4 кНЧм < MII=84,95 кНЧм,


т.е. растянутой зоне образуются трещины.

Кривизну 1/r определяем для элемента с трещинами в растянутой зоне, согласно пп. 4.27-4.29 СНиП 2.03.01-84* [2]. Для железобетонного изгибаемого элемента с ненапрягаемой арматурой формула (160) указанного СНиПа примет вид:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания, (4.16.)


Где yb = 0,9 – для тяжелого бетона (п. 4.27);

v = 0,15 – для тяжелого бетона при продолжительном действии нагрузки (п. 4.27, табл. 35).

Коэффициент ys вычисляется по формуле (167) СНиП [2] при исключении третьего члена:


ys=1,25 - jlsjm, (4.17.)


где jls=0,8 (п. 4.29, табл. 36, продолжительное действие нагрузки);


jm=Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания < 1


(формула (168) для изгибаемого элемента при отсутствии предварительного напряжения).


ys=1,25 – 0,8Ч0,41 =0.922 < 1. Согласно п. 4.29 СНиПа [2], принимаем ys=1,0.


Плечо внутренней пары сил и площадь сжатой зоны бетона определяется по приближенным формулам, полагая:


x=Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания мм,

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания мм,

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания мм2.


Кривизна составит:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданияРасчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиямм


Прогиб плиты в середине пролета будет


f=Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания мм < fult=Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания мм,


т. е. прогиб плиты лежит в допустимых пределах (см. [1], табл. 19).

2. Проверка ширины раскрытия трещин, нормальных к оси продольных ребер, производится согласно пп. 4.14 и 4.15 СНиП 2.03.01 – 84* [2]. Ширина раскрытия трещин определяется по формуле (144) СНиПа:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


Для рассчитываемой плиты, загруженной только длительной нагрузкой, входящие в расчетную формулу для аcrc величины согласно п. 4.14 СНиПа равны:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания < 0,02;


φl=1,6-15μ=1,6-15•0,0062=1,507 (тяжелый бетон естественной влажности); δ=1,0; η=1,0; d- диаметр принятой арматуры.

Напряжение в арматуре σs в сечении с трещиной при расположении арматуры в два ряда по высоте находится на основании формул (147) и (149) СНиПа [2] при значении Р=0 (предварительное напряжение отсутствует):

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания,

Где Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


Значения z и x принимаются такой же величины, как при расчете прогиба:


а1=50 мм; Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания мм;

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания;

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданияН/мм2=340.7 МПа < Rs,ser=500 МПа


(требование п. 4.15 СНиПа [2]).

Ширина раскрытия трещин составит:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания 0,36 мм = acrc2 = 0,36 мм,


т.е. ширина раскрытия трещин лежит в допустимых пределах.


5. Расчет сборного ригеля поперечной рамы


Для сборного железобетонного перекрытия, план и разрез которого представлены на рис. 1, требуется рассчитать сборный ригель. Сетка колонн lґ lк = 6.7ґ5.7 м. Для ригеля крайнего пролета построить эпюры моментов и арматуры.


Дополнительные данные


Бетон тяжелый, класс бетона B20, коэффициент работы бетона γb1 = 1,0. Расчетные сопротивления бетона с учетом γb1 = 1,0 равны:


Rb = 1,0∙11,5 = 11,5 МПа;

Rbt = 1,0∙0,9 = 0,9 МПа.


Продольная и поперечная арматура – класса A500. Коэффициент снижения временной нагрузки к1=0,75.


Расчетные пролеты ригеля


Предварительно назначаем сечение колонн 400ґ400 мм (hc = 400 мм), вылет консолей lc = 300 мм. Расчетные пролеты ригеля равны:


крайний пролет l1 = l-1,5hc-2lc = 5,7 – 1,5 ∙ 0,4 – 2 ∙ 0,3 = 4,5 м;

средний пролет l2 = l - hc - 2lc = 6,7 – 0,4 – 2 ∙ 0,3 = 4,7 м.


Расчетные нагрузки


Нагрузка на ригель собирается с грузовой полосы шириной lк = 6,7 м, равной расстоянию между осями ригелей (по lк/2 с каждой стороны от оси ригеля).

а) постоянная нагрузка (с γn = 0,95 и γƒ = 1,1):

вес железобетонных плит с заливкой швов:


0,95∙1,1∙3∙6,7 = 21 кН/м;


вес пола и перегородок:


0,95∙1,1∙2,5∙6,7 = 17.5 кН/м;


собственный вес ригеля сечением bґh @0,3ґ0,6 м (размеры задаются ориентировочно)


0,95∙1,1∙0,3∙0,6∙25 = 4,7 кН/м;


итого: постоянная нагрузка g = 43.2 кН/м.

б) Временная нагрузка с коэффициентом снижения к1 = 0,75 (с γn = 0,95 и γƒ = 1,2):


ρ = 0,95∙0,75∙1,2∙8.5∙6,0 = 41.42 кН/м.


Полная расчетная нагрузка: q = g + ρ = 43.2 + 41.42 = 84.62 кН/м.


Расчетные изгибающие моменты.


В крайнем пролете:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиякНЧм

На крайней опоре:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиякНЧм


В средних пролетах и на средних опорах:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания кНЧм


Отрицательные моменты в пролетах при p/ ρ = 41.42 / 43.2 = 0,96 »1,0:

в крайнем пролете для точки «4» при β = - 0,010


M4=β (g+ρ) l12 = -0,010 ∙84.62∙4,5 2 = -17 кН∙м;


в среднем пролете для точки «6» при β= -0,013


M6=β (g+ρ) l22 = -0,013∙84.62∙4.7 2 = - 24.3 кН∙м.


Расчетные поперечные силы


На крайней опоре:


QA = 0,45ql1 = 0,45∙84.62∙4,5 = 171.4 кН.


На опоре B слева:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания0,55 Ч 84.62 Ч 4, 5 = 209.4 кН.

На опоре B справа и на средних опорах:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания0,5 Ч 84.62 Ч 4.7 = 198.9 кН.


Расчет ригеля на прочность по нормальным сечениям


Для арматуры класса A500 ξR = 0,49 (см. расчет продольного ребра плиты). Принимаем ширину сечения b=300мм. Высоту ригеля определяем по опорному моменту MB = 117 кН∙м, задаваясь значением ξ = 0,35 < ξR = 0,49. Находим αm = ξ (1 – 0,5ξ) = 0,35(1 – 0,5∙0,35) = 0,289. Сечение рассчитывается как прямоугольное по формуле (1):


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданияРасчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиямм;

h = h0+a = 343+65 = 408 мм;

принимаем h = 450 мм (h/b = 450/300 = 1,5).


Расчет арматуры

Расчетное сопротивление арматуры класса A500 будет Rs = 435 МПа. Расчет производится по формулам:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Аs =Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


а) Крайний пролет. M1 = 142.7 кН∙м; b = 300 мм; h = 450 мм; h0 = h - a = 450 – 65 = 385 мм (арматура расположена в два ряда по высоте)


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Аs = Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданияРасчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания1023 мм2.

Принимаем арматуру 2Ш16 A500 + 2Ш20 A500 с АS = 402 + 628 = 1030 мм2.

Проверяем условие αm < αR:


αR = ξR(1-0,5 ξR) = 0,49(1-0,5∙0,49) = 0,37


Таким образом, условие αm = 0,279 < αR = 0,37 выполняется, т.е. для сечения ригеля с наибольшим моментом M1 условие выполняется.

б) Средний пролет. M2 = 117 кН∙м; b = 300 мм; h = 450 мм; h0 = h-a = 450-60=390 мм (арматура расположена в два ряда по высоте)


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Аs = Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания791мм2


принято 2Ж14 A500 и 2Ж18 A500 с As = 308 + 509 = 817 мм2.

в) Средняя опора. MB = MC = M = 117 кН∙м; b = 300 мм; h = 450 мм; h0 = h - a = 450-65 = 385 мм (арматура расположена в один ряд с защитным слоем 50 мм)


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Аs = Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания805мм2

принято 2Ж25 A500 с As = 982 мм2.

г) Крайняя опора. MA = 85.7 кН∙м; h0 = h - a = 450 – 65 = 385 мм (арматура расположена в один ряд с защитным слоем 50 мм);


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Аs = Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания565 мм2

принято 2Ж20 A500 с As = 628 мм2.


д) Верхняя пролетная арматура среднего пролета по моменту в сечении «6»


M6 = 24.3 кН∙м; b = 300 мм; h = 450 мм; h0 =

=h - a = 450-35=415мм (однорядная арматура);

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Аs = Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания138 мм2

принято 2Ж10 A500 с As= 157 мм2.


е) Верхняя пролетная арматура крайнего пролета по моменту в сечении «4»


M4 = 17 кН∙м; h0 = h - a = 415 мм (однорядная арматура);

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Аs = Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания96.9 мм2

принято 2Ж8 А500 с As = 101 мм2.


Расчет ригеля на прочность по наклонным сечениям на действие поперечных сил


В крайнем и средних пролетах ригеля устанавливаем по два плоских сварных каркаса с односторонним расположением рабочих продольных стержней. Наибольший диаметр продольных стержней в каждом каркасе d = 25 мм.


Qmax = 209.4 кН. Бетон В20 (Rb = 11,5МПа; Rbt = 0,9МПа γb1 = 1,0


Так как нагрузка на ригель включает ее временную составляющую).

Принимаем во всех пролетах поперечные стержни из стали класса А-II (А300) диаметром dsw = 6 мм (Asw = 28.3 мм2). Принятый диаметр поперечных стержней удовлетворяет требованиям обеспечения качественной сварки, расчетное сопротивление поперечных стержней принимаем, согласно Приложения, равным Rsw = 300 МПа. Количество поперечных стержней в нормальном сечении равно числу плоских сварных каркасов в элементе, т.е. n=2.

Вычисляем


Asw=n∙Asw1=2∙28,3=56.6 мм2;

RswAsw = 300∙56.6 = 16980 H.


Сечение прямоугольное с шириной b=300 мм и высотой h = 450 мм. Рабочая высота сечения на приопорных участках h0 = 385 мм (см. расчет продольной арматуры). В крайнем и среднем пролетах ригеля шаг поперечных стержней:предварительно принимаем


Sw1=100мм (S1≤0,5h0; S1≤300 мм);

Sw2=250 мм (S2 ≤0,75h0; S2 ≤500мм).

Проверки на прочность наклонной сжатой полосы:


0,3 Ч Rb Ч b Ч h0 = 0,3 Ч 11,5 Ч 300 Ч 385 = 398.48 кH > QMAX = 209.4 кН


т.е. прочность полосы обеспечена


2. Проверка прочности наклонного сечения


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданияН/ мм.


Поскольку qsw=169.8 Н/мм > 0,25Rbtb = 0,25∙0,9∙300 = 67,5 Н/мм - хомуты полностью учитываются в расчете и Мb определяется по формуле:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания Н мм = 60.03 кН м.

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиякН/м


Поскольку


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

cРасчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиямм < 3h0 = 3 ∙ 385 = 1155 мм


Принимаем c = 969 мм, c0= 2∙385=770 мм;


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания98060 H = 98.06 кН

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания кН

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиякН (147.5)


Проверка условия


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиякН > Q=147.5 кН,


условие прочности обеспечивается.

Проверка требования


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания мм > Sw1=100 мм


т.е. принятый шаг Sw1=100 мм удовлетворяет требованиям СП [4].

Определение приопорного участка

При равномерно распределённой нагрузке длина приопорного участка определяется в зависимости от:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания 76.41 Н/мм, где:

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания Н/ мм.


qsw2 = 67.92 Н/мм > 0,25 Rbt Ч b = 0,25 Ч 0,9 Ч 300 = 67,5 Н/ мм – условие выполняется, т.е. Mb и Qb,max не пересчитываем.

Так как Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания Н/ мм > q1 =63.91 Н/ мм, то:

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания,

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания мм

где Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданияРасчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания= 51975 Н


Обрыв продольной арматуры в пролете. Построение эпюры арматуры.

По изложенному выше расчету определяется площадь продольной рабочей арматуры в опасных участках сечения: в пролетах и на опорах, где действует наибольшие по абсолютной величине моменты.

Для определения места обрыва продольной арматуры строятся огибающая эпюра изгибающих моментов от внешних нагрузок и эпюра арматуры, представляет собой изображение несущей способности сечений ригеля Мult.

Моменты в пяти точках определяются по формуле:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


Расчетные моменты эпюры арматуры, которое может воспринять балка в каждом сечении при имеющихся в этих сечениях растянутой арматуры, определяется по формуле:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания, где

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания,мм – высота сжатой зоны.


AS – площадь арматуры в рассматриваемом сечении.

Место действия обрыва стержней отстаёт от теоретического на расстоянии W, принимаемом не менее величины, определяемой по формуле:

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


Q – расчетная поперечная сила в месте теоретического обрыва стержня;

qsw – усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента на рассматриваемом участке;

d – диаметр обрываемого стержня.

При правильном подборе и распределении продольной арматуры по длине ригеля эпюра арматуры Mult повсюду охватывает огибающую эпюру моментов M, нигде не врезаясь в нее, но и не удаляясь от нее слишком далеко в расчетных сечениях. В таком случае во всех сечениях ригеля, будет выполнятся условие прочности по моменту M<Mult и обеспечения экономичности расходование арматуры.

Построение эпюры арматуры ниже иллюстрируется на примере рассчитываемого ригеля рамы. Согласно заданию, построение эпюр производиться для крайнего пролета.

Подсчет моментов сведен в табл. 2, при этом отрицательные моменты в пролете вычисляются для отношения


p/g = 41.42/43.2 »1.


Таблица 2

Крайний пролет «0 - 5»
M = b q l12 = b Ч 84.62 Ч 4,52 = 1713.6· b (кНЧм)
Сечения 0 1 2 2’ 3 4 5
Положительные моменты b - 0,037 0,079 0,0833 0,077 0,030 -

- 63.4 135.4 142.7 132 51.4 -
Отрицательные моменты b -0,050 -0,003 +0,021 - +0,018 -0,010 -0,0625

-85.68 -5.14 +36 - +30.8 -17 -117

Нулевые точки эпюры положительных моментов располагаются на расстоянии 0,1 l1= 0,45 м от грани левой опоры и 0,125 l1 = 0,56 м от грани правой опоры. Огибающая эпюра моментов приведена на рис. 11. Под ней построена эпюра поперечных сил для крайнего пролета.

Ординаты эпюры Мult вычисляются через площади фактически принятой ранее арматуры и откладываются на том же чертеже.

На положительные моменты

На наибольший положительный момент M1 принята арматура 2Ж20 и 2Ж16 А500 с Аs = 1030мм2.


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания мм


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания435 Ч 1030 Ч (385 – 0,5 Ч 130) = 143.4 кНЧм

Ввиду убывания положительного момента к опорам, часть арматуры можно не доводить до опор, оборвав в пролете. Рекомендуется до опор доводить не менее 50% расчетной площади арматуры. Примем, что до опор доводится 2Ш20 A500 с АS = 628 мм2. Момент Мult, отвечающий этой арматуре, получим пропорционально ее площади:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания мм

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания435 Ч 628 Ч (385 – 0,5 Ч 79) = 94.4 кНЧм


На отрицательные опорные моменты:

На момент МA принята арматура 2Ш20 А500 с АS=628 мм2.


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания мм,

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания435 Ч 628 Ч (385 – 0,5 Ч 79) = 94.4 кНЧм


На момент МB = МC принята арматура 2Ш25 А500 с АS=982 мм2.


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания мм

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания435 Ч 982 Ч (385 – 0,5 Ч 123.8) = 138 кНЧм


На отрицательные пролетные моменты

На момент М4 принята арматура 2Ш8 А500 с АS=101 мм2.


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания мм

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания435 Ч 101 Ч (415 – 0,5 Ч 12.7) = 17.95 кНЧм


Обрываемые пролетные и опорные стержни заводятся за место теоретического обрыва на величину W. Расстояние от опорных стержней до мест теоретического обрыва стержней а определяется из эпюры графически.

В сечении 2 каркаса ( dsw= 6 мм; Аsw1=28.3 мм2; Аsw=56.6 мм2; Rsw= 300 МПа)


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданияH/мм.


Значения W будут (см. рис.11): для пролетных стержней 2Ж25 A- II (А300)

слева:Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания407 мм < 20d = 500 мм

справа: Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания512 мм > 20d = 500 мм;


для надопорных стержней слева 2Ш28 А300:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания504 мм < 20d = 560 мм


справа 2Ж36 A-II (А300)


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания629 мм < 20d = 720 мм

Принято W1= 500 мм; W2 = 550 мм; W3 = 600 мм; W4 = 750 мм.


6. Расчет сборной железобетонной колонны


Сетка колонн Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания м


Высота этажей между отметками чистого пола – 3.3 м. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кH/м2, расчетное значение снеговой нагрузки на покрытие – 2.4 кH/м2 (для г.Ярославля). Кратковременная нагрузка превышает 10% от всей временной. Коэффициент снижения ее на междуэтажных перекрытиях к2=0,8. Коэффициент надежности по назначению здания gn=0,95.

Основные размеры ребристых плит и ригелей перекрытий и покрытия принимаются по предыдущему расчету. Толщина пола – 100 мм. Бетон тяжелый класса B25, продольная арматура – класса A400, поперечная арматура – класса A240.

Расчет колонны на сжатие

Полная грузовая площадь для одной внутренней колонны составит


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания5.7Ч6,7=38.19 м2.


Подсчет нагрузок на грузовую площадь сведен в таблицу.

Нагрузку от собственного веса конструкций покрытия и междуэтажных конструкций принимаем по данным предыдущего расчёта.

Колонну принимаем сечением 400Ч400 (мм). Собственный вес колонны длиной 3.3 м с учетом веса двухсторонней консоли будет:


Нормативный – 0,95[0,4Ч0,4Ч3.3 +(0,3Ч0,45+0,3Ч0,3) Ч0,4] Ч25 = 14.68кН.

Расчетный – 1,1Ч14.68 = 16.15 кН.


Расчет колонны по прочности на сжатие производим для двух схем загружения:

Расчет колонны по условиям первой схемы загружения

За расчетное принимаем верхнее сечение колонны 1-го этажа, расположенное на уровне оси ригеля перекрытия этого этажа. Расчет выполняется на комбинацию усилий Mmax-N, отвечающую загружению временной нагрузкой одного из примыкающих к колонне пролетов ригеля перекрытия 1-го этажа и сплошному загружению остальных перекрытий и покрытия.

а) Определение усилий в колонне. Расчетная продольная сила N.

Постоянная и временная нагрузки на одну внутреннюю колонну от покрытия и всех межэтажных перекрытий, кроме того перекрытия 1-го этажа; собирается с полной грузовой площади 38.19 м2. Постоянная нагрузка от перекрытия 1-го этажа собирается с полной грузовой площади.


Вид нагрузки

Нагрузка (кН/м2)ЧРасчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданияЧРасчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Нормативн. нагрузка (кН)

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчетная нагрузка
А. Нагрузка на перекрытие

1. Собственный вес конструкций кровли

(ковер, утеплитель, стяжка и пр.)

2. Вес железобетонной конструкции покрытия.

3. Временная нагрузка (снег)

2,95Ч38.19Ч0,95


3,8Ч38.19Ч0,95


2.4Ч38.19Ч0,95

107.03


137.9


87.1

1,3


1,1


1/0,7

139.15


151.7


124.4

Полная нагрузка
332.03
415.25
Б. Нагрузка на межэтажное перекрытие

1. Вес железобетонных конструкций перекрытия

2. Вес пола и перегородок

3. Временная нагрузка с коэф. снижения к2=0,8

0,8Ч8.5=6.8 кН/м2

3,8Ч38.19Ч0,95


2,5Ч38.19Ч0,95


6.8Ч38.19Ч0,95


137.9


90.7


246.7


1,1


1,1


1,2


151.7


99.8


296


Полная нагрузка
475.3
547.5

Временная нагрузка на перекрытие 1-го этажа собирается с половины грузовой площади, учитывается полосовое ее расположение через пролет. Расчетная продольная сила N в расчетном сечении колонны с учетом собственного веса двух ее верхних этажей, расположенных выше рассматриваемого сечения:


N=415.25+3Ч547.5-296/2+3Ч16.15=1958.2 кН.


Расчетный изгибающий момент М.

Для определения момента М в расчетном сечении 1 колонны временную нагрузку на ригеле перекрытия 1-го этажа располагаем в одном из примыкающих к колонне пролетов. Величина расчетной временной нагрузки на 1 м длины ригеля с учетом коэффициента снижения к2=0,8:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания кН.


Расчетные высоты колонн будут: для первого этажа


Н1=Н1эт+0.15-hпол-hпл-hриг/2=3.3+0,15-0,1-0,5-0,45 /2=2.625 м.


для второго этажа


Н2=Н2эт=3.3 м.


Линейные моменты инерции:

- колонны сечением 400Ч400 мм:


Для первого этажа Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиям3

Для второго этажа Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиям3.


- ригеля сечением 300Ч450 мм, пролетом l=5.7 м:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиям3.


Расчетный изгибающий момент М в расчетном сечении колонны по формуле:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданияРасчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиякНм.


б) Расчет колонны по прочности.

Принимая условно всю нагрузку длительно действующей, имеем


NL=1958.2 кН и ML=50,67 кНм; l0=H1=2.625 м.


Для тяжелого бетона класса В25 имеем расчетное сопротивление бетона Rb=14,5Ч0,9=13.05МПа, модуль упругости бетона Еb=30000 МПа.

Для продольной арматуры класса А400 расчетное сопротивление Rs=Rsc=355 МПа; модуль упругости Еs=200000 МПа.


h0=h-a=400-50=350 мм (предварительно а=50 мм).

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиянеобходим учет прогиба колонны

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


т.е. значение М не корректируем.

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания т.к. вся нагрузка принята длительно действующей.


Так какРасчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданияпринимаем Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Задаемся μ = 0,0185; Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


Жесткость колонны:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


Критическая сила:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания;

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания;

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиякНм;

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания; Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания;

Если Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


Допускается принимать


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


Проверка


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания(0.3%)


Расчет колонны по усилиям второй схемы загружения

За расчетное принимается нижнее сечение колонны 1-го этажа, расположенное на уровне верха фундамента. Расчет выполняется на комбинацию усилий Nmax-M, отвечающих сплошному загружению временной нагрузкой всех междуэтажных перекрытий и покрытия.

а) Определение усилий в колонне. Расчетная продольная сила N.

Постоянная и временная нагрузка на одну внутреннюю колонну от покрытия и всех перекрытий собираются с полной грузовой площади. Учитывается также собственный вес колонны высотой в три этажа. На основании данных таблицы получим:


N=415.25+3Ч547.5+4Ч16.15=2122.35 кН.


Расчетный изгибающий момент М.

Поскольку здание имеет жесткую конструктивную схему и пролеты ригеля, примыкающие к рассматриваемой колонне слева и справа, равны, то при сплошном загружении временной нагрузкой покрытия и всех междуэтажных перекрытий изгибающий момент в сечении колонны будет равен нулю.

б) Расчет колонны на прочность.

В нижнем сечении колонны 1-го этажа действует продольная сила N=2122.35 кН. Изгибающий момент в сечении М=0. Поскольку расчетный эксцентриситет с0=М/N=0, сечение рассчитывается на сжатие продольной силой N=2122.35 кН, приложенной со случайным эксцентриситетом е0.

Так как вся временная нагрузка принята длительной, то Nl=N=2122.35 кН. При Nl/N=1 и l0/h=6.6 для тяжелого бетона находим


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиямм2.

Коэффициент армирования:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Процент армирования 0.39% т.е. лежит в пределах оптимального армирования.

Таким образом, в результате проведённых расчётов видим, что


Аs,tot=638 мм2 > Аs+Аўs =2Ч247=494 мм2.


Поэтому продольную рабочую арматуру подбираем по наибольшей требуемой площади


Аs,tot=638 мм2.

Принимаем 6Ш12 A500 с АS=679 мм2 (+6.4%)


Принятую продольную арматуру пропускаем по всей длине рассчитываемой монтажной единицы без обрывов. Колонна армируется сварным каркасом из арматуры диаметром 8 мм класса А240 с шагом S = 400мм.


7. Расчет консоли колонны


Консоль колонны предназначена для опирания ригеля рамы. Консоли колонны бетонируются одновременно с ее стволом, поэтому выполняется также из тяжелого бетона класса В25 имеем расчетное сопротивление бетона Rb=13.05 МПа, Rbt=0,945 МПа, модуль упругости бетона Еb=30000 МПа. Продольная арматура выполняется из стали класса A400 с расчетным сопротивлением Rs=355 МПа. Поперечное армирование коротких консолей выполняется в виде горизонтальных двухветвевых хомутов из стержней диаметром 8мм класса А240. Модуль упругости поперечных стержней Еs=200000МПа. Консоль воспринимает нагрузку от одного междуэтажного перекрытия с грузовой площади ω/2 = 19.095 м2.


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


Расчетная поперечная сила передаваемая на консоль, составляет:


Q=547.5/2=273.75 кН.

Принимаем вылет консоли lc=300 мм, высоту сечения консоли в месте примыкания ее к колонне, h=600мм. Угол наклона сжатой грани консоли к горизонту Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания. Высота сечения у свободного края h1=600-300=300 мм > h/3=200 мм. Рабочая высота опорного сечения консоли h0=h-a=600-50=550 мм. Поскольку lc=300<0.9h=495мм, консоль короткая.

Расстояние от приложения силы Q до опорного сечения консоли будет:


a= lc-lsup/2=300-240/2=180мм.


Проверяем прочность бетона на смятие под опорной площадкой:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданияМПа < Rb=13.05 МПа.


Проверяем условие прочности по наклонной сжатой полосе:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания


Принимаем шаг горизонтальных хомутов Sw=150 мм.


Asw=nAsw1=2Ч50.3=100.6 мм2.

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

Проверяем условие прочности:


Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания

= 0,8 Ч 1,06 Ч 13.05 Ч 400 Ч 211,2 Ч 0,88 = 822703 H


Площадь сечения продольной горизонтальной арматуры консоли As определяют по изгибающему моменту у грани колонны (в опорном сечении консоли), увеличенному на 25% за счет возможности отклонения фактического приложения нагрузки Q на консоль от ее теоретического положения в неблагоприятную сторону: M=1,25Q Ч a.


М=1,25QЧа=1,25Ч273.75Ч0,18=61.59 кН·м.


Площадь сечения арматуры будет равна:

Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного зданиямм2.

Принимаем 2Ш16 A400 с АS=402 мм2 .


Список литературы


СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия [Текст]: утв. Госстроем России 29.05.2003: взамен СНиП II-6-74: дата введения 01.01.87. – М.: ГУП ЦПП, 2003. – 44 с.

СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции [Текст]: Госстрой СССР – М.: ЦИТП, 1989. – 85 с.

СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения [Текст]: утв. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01-84: дата введ. 01.03.2004. – М.: ГУП НИИЖБ, 2004. – 26 с.

СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры [Текст]: утв. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01-84: дата введ. 01.03.2004. – М.: ГУП НИИЖБ, 2004. – 55 с.

Руководство по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций [Текст]: Научно-исследовательский институт бетона и железобетона Госстроя СССР. – М.: Стройиздат, 1975. – 192 с.

Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения) [Текст]: ГПИ Ленингр. Промстройпроект Госстроя СССР, ЦНИИпромзданий Госстроя СССР. – М.: Стройиздат, 1978. – 175 с.

Байков, В. Н. Железобетонные конструкции. Общий курс [Текст]: учеб. для вузов / В. Н. Байков, Э. Е. Сигалов. Изд. 5-е, перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1991. – 767 с.: ил.

Руководство по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций [Текст]. – М.: Стройиздат, 1975.

Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения) [Текст]. М.: Стройиздат, 1978.

Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры. [Текст]. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988 г.

Похожие работы:

  1. • Проектирование несущих железобетонных конструкций ...
  2. • Многоэтажное производственное здание
  3. • Расчёт и конструирование сборных и монолитных ...
  4. • Проектирование сборных железобетонных плит перекрытия ...
  5. • Конструирование и расчет элементов железобетонных ...
  6. • Монтаж сборных железобетонных конструкций ...
  7. • Монтаж сборных железобетонных конструкций одноэтажного ...
  8. • Проектирование железобетонных конструкций ...
  9. • Железобетонные конструкции покрытий
  10. • Монтаж строительных конструкций многоэтажного ...
  11. • Проектирование и расчет несущих конструкций ...
  12. • Сборные железобетонные конструкции
  13. • Технологическая карта на монтаж сборных железобетонных ферм ...
  14. • Монтаж сборных конструкций одноэтажного промышленного ...
  15. • Расчет прочности центрально растянутых предварительно ...
  16. • Монтаж железобетонных конструкций одноэтажного ...
  17. • Планирование на строительном предприятии
  18. • Многоэтажное производственное здание
  19. • Монтаж сборного железобетонного каркаса промышленного ...
Рефетека ру refoteka@gmail.com