Рефетека.ру / Промышленность и пр-во

Дипломная работа: Синхронный генератор

Аннотация


Синхронные машины применяются во многих отраслях народного хозяйства, в частности, в качестве генераторов в передвижных и стационарных электрических станциях, двигателей в установках не требующих регулирования частоты вращения или нуждающихся в постоянной частоте вращения.

Наиболее распространена конструктивная схема синхронной машины с вращающимся ротором, на котором расположены явновыраженные полюсы. Иногда явнополюсные синхронные машины малой мощности выполняют по конструктивной схеме машин постоянного тока, то есть с полюсами, расположенными на статоре, коллектор заменяется контактными кольцами.

Синхронные двигатели серии СД2 и генераторы серии СГ2 изготавливают мощностью от 132 до 1000 кВт, при высоты оси вращения до 450 мм, в защищенном исполнении IP23, с самовентиляцией IC01, с частотой вращения от 500 до 1500 об/мин.

Электрические машины серий СД2 и СГ2 рассчитаны на продолжительный режим работы. Их возбуждение осуществляется от устройства, питающегося от дополнительной обмотки, заложенной в пазы статора.


Содержание


Введение

1. Исходные данные

2. Магнитная цепь двигателя. Размеры, конфигурация, материал

2.1 Конфигурация

2.2 Главные размеры

2.3 Сердечник статора

2.4 Сердечник ротора

2.5 Сердечник полюса и полюсный наконечник

3. Обмотка статора

4. Расчет магнитной цепи

4.1 Воздушный зазор

4.2 Зубцы статора

4.3 Спинка статора

44 Полюсы

4.5 Спинка ротора

4.6 Воздушный зазор в стыке полюса

4.7 Общие параметры магнитной цепи

5. Активное и индуктивное сопротивление обмотки статора для установившегося режима

6. Расчет магнитной цепи при нагрузке

7. Обмотка возбуждения

8. Параметры обмоток и постоянные времени. Сопротивления обмоток статора при установившемся режиме

8.1 Сопротивления обмоток статора при установившемся режиме

8.2 Сопротивление обмотки возбуждения

8.3 Переходные и сверхпереходные сопротивления обмотки статора

8.4 Сопротивления для токов обратной и нулевой последовательности

8.5 Постоянные времени обмоток

9. Потери и КПД

10. Характеристики машин

10.1 Отношение короткого замыкания

11. Тепловой расчет синхронной машины

11.1 Обмотка статора

11.2 Обмотка возбуждения

11.3 Вентиляционный расчет

12. Масса и динамический момент инерции

12.1 Масса

12.2 Динамический момент инерции ротора

13. Механический расчет вала

Литература


Введение


Синхронные генераторы применяются в передвижных и стационарных электрических станциях. Наиболее распространена конструктивная схема генераторов с вращающимся ротором, на котором расположены явновыраженные полюса. Генераторы серии СГ2 изготавливаются мощностью от132 до 1000 кВт при высоте оси вращения до 450 мм, в защищенном исполнении IP23, с самовентиляцией IC01, с частотой вращения от 500 до 1500 об/мин.

В журнале “Электричество” №8 2004г. ученым Ороняным Р. В. предложен метод, позволяющий с достаточной для инженерных расчетов точностью вычислять значение экстремальных отклонений напряжений автономного синхронного генератора при сбросе - набросе нагрузки. Зная экстремальные изменения напряжения, можно с помощью полученных в статье формул рассчитать значение индуктивных сопротивлений по поперечной оси генератора хq и x’q..

В журнале “Электричество” №10 2004г. ученым Джендубаевым А.-З.Р представлена математическая модель позволяющая исследовать динамические и статические режимы асинхронного генератора с учетом потерь в стали статора и фазного ротора. В широком диапазоне изменения скольжения учет потерь а стали фазного ротора повышает точность расчета.

В обзоре докладов 23 сессии СИГРЭ (1970) рассматривается актуальные вопросы создания и работы синхронных генераторов большой мощности и их систем возбуждения.

В книге Абрамова А. И. “Синхронные генераторы” рассмотрены основные свойства и поведение синхронных генераторов при различных режимах работы, возникающих во время эксплуатации. Даны требования к системам возбуждения и показана необходимость введения форсировки возбуждения не всех синхронных машинах в целях повышения устойчивости работы энергосистемы. Рассмотрены вопросы нагрева обмоток при установившихся режимах и при форсировках возбуждения. Подробно рассмотрен асинхронный режим работы генераторов включая вопросы асинхронного пуска, даны методы расчета и приведены опытные данные.


1. Исходные данные


Данные для проектирования

Назначение Генератор
Номинальный режим работы Продолжительный
Номинальная отдаваемая мощность Р2, кВт 30
Количество фаз статора m1 3
Способ соединения фаз статора Y
Частота напряжения f, Гц 50
Коэффициент мощности cos φ 0,8
Номинальное линейное напряжение Uл, В 400
Частота вращения n1, об/мин 1500
Способ возбуждения От спец. обмотки
Степень защиты от внешних воздействий IP23
Способ охлаждения IC01

2. Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материалы


2.1 Конфигурация


Принимаем изоляцию класса нагревостойкости F

Количество пар полюсов (9/1)

р=60f/n1=60∙50/1500=2

Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора (рисунок 11.1)

хσ*=0,08 о.е.

Коэффициент мощности нагрузки (11.1)


кн=Синхронный генератор


Предварительное значение КПД (рисунок 11.2)

η'=0,88 о.е.


2.2 Главные размеры


Расчетная мощность (1.11)


Р'=кнР2/cosφ=1.05∙30/0,8=39.4 кВт.


Высота оси вращения (таблица 11.1)

h=225 мм.

Допустимое расстояние от корпуса до опорной поверхности (таблица 9.2)

h1=7 мм.

Наружный диаметр корпуса (1.27)


Dкорп=2(h-h1)=2(225-7)=436 мм.


Максимально допустимый наружный диаметр сердечника статора (таблица 9.2)

Dн1max=406 мм.

Выбираемый диаметр сердечника статора (§ 11.3)

Dн1=406 мм.

Внутренний диаметр сердечника статора (§ 11.3)


D1=6+0,69·Dн1=6+0,69∙406=286 м.


Предварительное значение линейной нагрузки статора (рис. 11.3)


А'1=220 А/см.


Предварительное значение магнитной индукции в воздушном зазоре и номинальном режиме (рисунок 11.4)

В'б=0,77 Тл.

Предварительное значение максимальной магнитной индукции в воздушном зазоре машины при х.х. (11.3)


В'б0=В'б/кн=0,77/1,05=0,73 Тл.


Полюсное деление статора (1.5)


Синхронный генератор мм.


Индуктивное сопротивление машины по продольной оси (рис. 11.5)

хd*=2.5 о.е.

Индуктивное сопротивление реакции якоря по продольной оси (11.4)


хad*=хd* - хσ*=2,5-0,08=2,42 о.е.


Коэффициент, учитывающий наличие зазоров в стыке полюса и сердечника ротора или полюсного наконечника и полюса (§ 11.3)

к'=1,07

Расчетная величина воздушного зазора между полюсным наконечником и сердечником статора (11.2)


Синхронный генератор мм.


Уточненная величина воздушного зазора (§ 11.3)

б=1 мм.

Форма зазора концентричная по рисунку 11.8

Коэффициент полюсной дуги для пакетов с широкими полюсными наконечниками

аш=0,77 (§ 11-3)

Радиус очертания полюсного наконечника

Синхронный генератор

Действительная ширина полюсной дуги в сечении пакета с широкими полюсными наконечниками


Синхронный генератор


Ширина полюсного наконечника, определяемая хордой в сечении пакета с широкими полюсными наконечниками


Синхронный генератор


Отношение b’Y/b’ш


b’Y/b’ш=0.48


Ширина полюсного наконечника, определяемая хордой в сечении пакета с узкими полюсными наконечниками


Синхронный генератор


Действительная ширина полюсной дуги в сечении пакета с узкими полюсными наконечниками


Синхронный генератор


Действительный коэффициент полюсной дуги для пакетов с узкими полюсными наконечниками


Синхронный генератор


Коэффициент полюсной дуги : средний и расчетный


Синхронный генератор

Синхронный генератор


2.3 Сердечник статора


Марка стали 2013, изолировка листов оксидированием, толщина стали 0,5 мм.

Коэффициент заполнения сердечника статора сталью (§ 9.3)

кс=0,97.

Коэффициент формы поля возбуждения (рисунок 11.9)

кв=1,17.

Обмоточный коэффициент (§ 9.3)

коб1=0,91

Расчетная длина сердечника статора (1.31)


Синхронный генератор.


Конструктивная длина сердечника статора (1.33)

ℓ1=ℓ'=160 мм.

Отношение конструктивной длины к внутреннему диаметру сердечника статора


λ=ℓ1/D1=160/286=0,56.


Проверка по условию λ< λmax (рисунок 11.10)

λmax=1,07.

Количество пазов на полюс и фазу (§ 11.3)

q1=3,5.

Количество пазов сердечника статора (9.3)


z1=2рm1q1=4∙3∙3,5=42.


Проверка правильности выбора значения z1 (11.15)


z1/gm1=42/(2∙3)=7 - целое число.

2.4 Сердечник ротора


Марка стали 2013, толщина листов 0,5 мм, листы без изоляции, коэффициент заполнения стали кс=0,97.

Длина сердечника ротора (11.20)

ℓ2=ℓ1+(10..20)=160+10=170 мм.


2.5 Сердечник полюса и полюсный наконечник


Марка стали 2013 У8А, толщина листов 0,5 мм, листы без изоляции, коэффициент заполнения кс=0,97

Длина шихтованного сердечника полюса (11.19)

ℓп=ℓ1+(10..15)=160+10=170 мм.

Суммарная длина пакетов с широкими полюсными наконечниками


Синхронный генератор


Количество пакетов сердечника полюса соответственно с широкими, узкими и крайними полюсными наконечниками

Синхронный генератор

Магнитная индукция в основании сердечника полюса (§ 11.3)

В'п=1,45 Тл.

Предварительное значение магнитного потока (9.14)


Ф'=В'бD1ℓ'110-6/р=0,77∙286∙160∙10-6/2=17,6∙10-3 Вб.


Ширина дуги полюсного наконечника (11.25)

bн.п=ατ=,0.77∙224,5=173 мм

Ширина полюсного наконечника (11.28)


b'н.п=2Rн.пsin(0.5bн.п/Rн.п)= 2∙142∙sin(0,5∙173/142)=162,49 мм.


Высота полюсного наконечника (§ 11.3)

h'н.п=3 мм.

Высота полюсного наконечника по оси полюса для машин с эксцентричным зазором (11.29)


Синхронный генератор


Поправочный коэффициент (11.24)

кσ=1,25hн.п+25=1,25*28+25=60

Предварительное значение коэффициента магнитного рассеяния полюсов (11.22)

σ'=1+кσ35б/τ2=1+60∙35*1/224,5=1,04

Ширина сердечника полюса (11.21)


bп=σ'Ф'∙106/(ксℓпВ'п)=1,04∙17,6∙10-3∙106/(0,97∙170∙1,45)=78 мм.


Высота выступа у основания сердечника (11.32)


h'п=0.5D1-( hн.п+ б +hB+0.5bп)=0,5*286-(28+1+12+0,5*78)=63 мм.


Предварительный внутренний диаметр сердечника ротора (11.33)


D'2=dв=квСинхронный генератор мм.


Высота спинки ротора (11.34)

hс2=0,5D1-б-h'п-0,5D'2=0,5∙286-1-63-28-0,5∙72=13 мм.


Расчетная высота спинки ротора с учетом прохождения части магнитного потока по валу (11.35)


h'с2=hс2+0,5D'2=13+0,5∙72=49 мм.


Магнитная индукция в спинке ротора (11.36)


Вс2=Синхронный генератор Тл.


3. Обмотка статора


Принимаем двухслойную петлевую обмотку из провода ПЭТ-155, класс нагревостойкости F, укладываемую в трапецеидальные полузакрытые пазы.

Коэффициент распределения (9.9)


кр1=Синхронный генератор;


где α=60/q1.

Укорочение шага (§ 9.3)

β'1=0,8

Шаг обмотки (9.11)


уп1=β1z1/(2p)=0,8∙42/(2∙2)=8,4;


Принимаем уп1=8.

Укорочение шага обмотки статора по пазам (11.37)


β1=2руп1/z1=2∙3∙8/42=0,762.


Коэффициент укорочения (9.12)


ку1=sin(β1∙90˚)=sin(0,762∙90)=0,93.


Обмоточный коэффициент (9.13)


коб1=кр1∙ку1=0,961∙0,93=0,91.

Предварительное количество витков в обмотке фазы (9.15)


w'1=Синхронный генератор.


Количество параллельных ветвей обмотки статора (§ 9.3)

а1=1

Предварительное количество эффективных проводников в пазу (9.16)


N'п1=Синхронный генератор;


Принимаем N'п1=10.

Уточненное количество витков (9.17)


Синхронный генератор.


Количество эффективных проводников в пазу (§ 11.4)

Nд=2

Количество параллельных ветвей фазы дополнительной обмотки

ад=2.

Количество витков дополнительной обмотки статора (11.38)


Синхронный генератор.


Уточненное значение магнитного потока (9.18)


Ф=Ф'(w'1/w1)= 17,6∙10-3 (69,7/70)= 17,5∙10-3 Вб.

Уточненное значение индукции в воздушном зазоре (9.19)


Вб=В'б(w'1/w1)=0,77∙(69,7/70)=0,767Тл.


Предварительное значение номинального фазного тока (9.20)


Синхронный генератор А.


Уточненная линейная нагрузка статора (9.21)


Синхронный генератор.


Среднее значение магнитной индукции в спинке статора (9.13)

Вс1=1,6 Тл.

Обмотка статора с трапецеидальными полуоткрытыми пазами (таблица 9.16)

В'з1max=1,9∙0,95=1,8 Тл.

Зубцовое деление по внутреннему диаметру статора (9.22)


t1=πD1/z1=3.14∙286/42=21,4 мм.


Предельная ширина зубца в наиболее узком месте (9.47)


b'з1min=Синхронный генератор мм.


Предварительная ширина полуоткрытого паза в штампе (9.48)


b'п1=t1min-b'з1min=23.37-10.56=12.8 мм.


Высота спинки статора (9.24)


hc1=Синхронный генератор мм.


Высота паза (9.25)


hn1=(Dн1-D1)/2-hc1=(406-286)/2-35=25 мм.


Высота шлица (§ 9.4)

hш=0,5 мм.

Большая ширина паза


Синхронный генератор.


Меньшая ширина паза


Синхронный генератор


Проверка правильности определения ширины паза


Синхронный генератор


Площадь поперечного сечения паза в штампе


Синхронный генератор


Площадь поперечного сечения паза в свету


Синхронный генератор


Площадь поперечного сечения корпусной изоляции


Синхронный генератор


Площадь поперечного сечения прокладок между верхними нижними катушками в пазу


Синхронный генератор


Площадь поперечного сечения паза


Синхронный генератор


Площадь поперечного сечения паза для размещения основной обмотки

Синхронный генератор

Количество элементарных проводов в эффективном (§ 9.4)

с=6

Размеры провода (приложение 1)

d / d’=1,4/1.485;

S=1,539 мм2.

Коэффициент заполнения паза

Синхронный генератор


Среднее зубцовое деление статора (9.40)


tср1=π(D1+hп1)/z1=3,14(286+25)/42=23,3


Средняя ширина катушки обмотки статора (9.41)


bср1=tср1уп1=23,3∙8=186,4.


Средняя длина одной лобовой части обмотки (9.60)


ℓл1=(1,16+0,14*р)bср1+15=(1,16+0,14*2)*186,4+15=284 мм.


Средняя длина витка обмотки (9.43)


ℓср1=2(ℓ1+ℓл1)=2(284+160)=890 мм.


Длина вылета лобовой части обмотки (9.63)

ℓв1=(0,12+0,15р)bср1+10=(0,12+0,15*2)186,4+10=88 мм.

Плотность тока в обмотке статора (9.39)


J1=I1/(S∙c∙a1)=54.1/(6*1,5539)=5,86 А/мм2.


Определяем значение А1J1 (§11.4)

А1J1=253∙5,86=1483 А2/см∙мм2.

Допустимое значение А1J1 (рисунок 11.12)

(А1J1)доп=2150 > 1483 А2/см∙мм2.

4. Расчет магнитной цепи


4.1 Воздушный зазор


Расчетная площадь поперечного сечения воздушного зазора (11.60)


Sб=α'τ(ℓ'1+2б)=0,66∙224,5(160+2∙1)=24000 мм2.


Уточненное значение магнитной индукции в воздушном зазоре (11.61)


Вб=Ф∙106/Sб=17,5∙103/24000=0,73Тл.


Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного зазора, вследствие зубчатого строения статора


кб1=Синхронный генератор.


МДС для воздушного зазора (9.121)

Fб=0,8бкбВб∙103=0,8∙1∙1,16∙0,73∙103=679. А.


4.2 Зубцы статора


Расчетная площадь поперечного сечения зубцов статора (11.64)


Sз1(1/3)=Синхронный генератор мм2.


Магнитная индукция в зубце статора (11.65)


Вз1(1/3)=Ф∙106/Sз1(1/3)=17,5∙10-3*106/10,11∙103=1,74 Тл.


Напряженность магнитного поля (приложение 9)

Нз1=12,9А/см.

Средняя длина пути магнитного потока (9.124)


Lз1=hп1=25 мм.


МДС для зубцов (9.125)


Fз1=0,1Нз1Lз1=0.1∙12,9∙325=32 А.


4.3 Спинка статора


Расчетная площадь поперечного сечения спинки статора (11.66)


Sc1=hc1ℓc1kc=35∙160∙0.97=5430 мм2.


Расчетная магнитная индукция (11.67)


Вс1=Ф∙106/2(Sc1)= 17,5∙10-3*106/(2∙5430)=1,61 Тл.


Напряженность магнитного поля (приложение (12)

Нс1=7,88 А/см.

Средняя длина пути магнитного потока (9.166)


Lс1=π(Dн1-hс1)/4р=3,14(406-35)/(4∙2)=146 мм.


МДС для спинки статора (11.68)

Fс1=0,1∙Нс1Lс1=0,1∙7,88∙146=37А.


4.5 Полюсы


Величина выступа полюсного наконечника (11.72)


b''п=0,5(b'н.п – bп)=0,5(162-78)=42 мм.


Высота широких полюсных наконечников (11.83)


Синхронный генератор


Расстояние между боковыми поверхностями смежных полюсных наконечников (11.84)


aн.п=Синхронный генератор-bн.п-3.14*hш/p=224,5-173-9,57=42 мм.


Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния (11.85)


Синхронный генератор.


Длина пути магнитного потока (11.87)


Lп=h'п+0,7hн.п=63+0,7*28=82,6 мм.


Расстояние между боковыми поверхностями узких пакетов смежных полюсных наконечников

Синхронный генератор.


Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния в зоне узких пакетов полюсных наконечников


λу=0,5nY ℓУhY/аУ=0.5*4*8*23,6/109,8=3,44


Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния в зоне крайних пакетов полюсных наконечников


λкр = 2*lкр *hY/aY=2*9*23,4/107,8=3,9


Суммарный коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния полюсных наконечников


λн.п.=λш+λУ+λкр=50+3,4+3,9=57,3


МДС для статора и воздушного зазора (11.91)


Fбзс=Fб+Fз1+Fс1=679+32+37=748 А.


Магнитный поток рассеяния полюсов (11.92)


Фσ=4λпℓн.пFбзс∙10-11=4∙150∙170∙748∙10-11=0,763∙10-3 Вб.


Коэффициент рассеяния магнитного потока (11.93)


σ=1+Фσ/Ф=1+0,763∙10-3 /17,55∙10-3 =1,043


Расчетная площадь поперечного сечения сердечника полюса (11.94)


Sп=ксℓпbп=0,97∙170∙78=13,2*103 мм2.


Магнитный поток в сердечнике полюса (11.95)


Фп=Ф+Фσ=(17,55+0,763) 10-3 =18,31∙10-3 Вб.


Магнитная индукция в сердечнике полюса (11.96)


Вп=Фп/(Sп∙10-6)= 18,31∙10-3/(13,2*103∙10-6)=1,42 Вб.


Напряженность магнитного поля в сердечнике полюса (приложение 21)

Нп=3,5 А/см.

МДС для полюса (11.104)


Fп=0,1∙Lп∙Нп=0,1∙84,6*3,5=30 А.


4.6 Спинка ротора


Расчетная площадь поперечного сечения спинки ротора (11.105)


Sс2=ℓ2h'с2кс=170∙49∙0,97=8080 мм2.


Среднее значение индукции в спинке ротора (11.106)


Вc2=σФ∙106/(2Sс2)=1,043∙17,5∙10-3∙106/(2∙8080)=1,13Тл.


Напряженность магнитного поля в спинке ротора (приложение 21)

Нc2=1,28 А/см.

Средняя длина пути магнитного потока в спинке ротора (11.107)


Lс2=[π(D2+2hc2)/(4p)]+0,5h'с2=3,14(72+2∙13)/(4∙2)+0,5∙49=63 мм.


МДС для спинки ротора (9.170)


Fc2=0.1∙Lc2∙Hc2=0.1∙63∙1,28=8 А.


4.7 Воздушный зазор в стыке полюса


Зазор в стыке (11.108)

бп2=2ℓп∙10-4+0,1=2∙170∙10-4+0,1=0,13 мм.

МДС для зазора в стыке между сердечником полюса и полюсным наконечником (

Fп2=0,8бп2Вп∙103=0,8∙0,13∙1,42∙103=104 А.

Суммарная МДС для полюса и спинки ротора (11.170)


Fпс=Fп+Fс2+Fп2+Fзс=30+8+104=142А.


4.8 Общие параметры магнитной цепи


Суммарная МДС магнитной цепи (11.111)


FΣ(1)= Fбзс+Fпс=748+142=890 А.


Коэффициент насыщения (11.112)


кнас=FΣ/(Fб+Fп2)=890/(679+104)=1,14

Синхронный генератор

Рисунок 1 - Характеристики холостого хода


5. Активное и индуктивное сопротивление обмотки статора для установившегося режима


Активное сопротивление обмотки фазы (9.178)


r1=Синхронный генератор Ом.


Активное сопротивление в относительных единицах (9.179)


r1*=r1I1/U1=0,118∙54,1∙Синхронный генератор/400=0,0276 о.е.


Проверка правильности определения r1* (9.180)


r1*=Синхронный генератор о.е.


Коэффициенты, учитывающие укорочение шага (9.181, 9.182)

кβ1=0,4+0,6b1=0,4+0,6∙0,762=0,86;

к'β1=0,2+0,8b1=0,2+0,8∙0,762=0,81.

Коэффициент проводимости рассеяния (9.187)


λп1=Синхронный генератор

Синхронный генератор


Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния (11.118)


λд1=Синхронный генератор.


Коэффициент проводимости рассеяния лобовых частей обмотки (9.191)


λл1=0,34Синхронный генератор.


Коэффициент зубцовой зоны статора (11.120)


квб=Синхронный генератор.


Коэффициент, учитывающий влияние открытия пазов статора на магнитную проницаемость рассеяния между коронками зубцов (§ 11.7)

кк=0,02

Коэффициент проводимости рассеяния между коронками зубцов (11.119)


Синхронный генератор.


Суммарный коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния обмотки статора (11.121)


λ1=λп1+λл1+λд1+λк=1,154+1,092+1,3+0,2=3,8.


Индуктивное сопротивление обмотки статора (9.193)


хσ=1,58f1ℓ1w21λ1/(pq1∙108)=1.58∙50∙160∙702∙3,38/(2∙3,5∙108)=0,336 Ом.

Индуктивное сопротивление обмотки фазы статора (9.194)


хs*=х1I1/U1=0,1336∙54,1∙Синхронный генератор/400=0,0787 о.е.


Проверка правильности определения х1*(9.195)


хs*=Синхронный генератор о.е.


6. Расчет магнитной цепи при нагрузке


Строим частичные характеристики намагничивания


Ф=f(Fбзс), Фσ=f(Fбзс), Фп=f(Fп2) (о.е.).


Синхронный генератор


Строим векторные диаграммы Блонделя по следующим исходным данным: U1=1; I1=1; cosj=0,8;


Синхронный генератор


ЭДС, индуктированная магнитным потоком воздушного зазора

Eб=1,06 о.е.

МДС для воздушного зазора

Fб=0,8 о.е.

МДС для магнитной цепи воздушного зазора и статора

Fбзс=0,9 о.е.

Предварительный коэффициент насыщения магнитной цепи статора


к'нас=Fбзс/Fб=0,9/0,8=1,13


Поправочные коэффициенты, учитывающие насыщение магнитной цепи

хd=0,95;

хq=0,67;

кqd=0,0036.

Коэффициенты реакции якоря

каd=0,85;

каq=0,32.

Коэффициент формы поля реакции якоря

кфа=1,05.

Амплитуда МДС обмотки статора (11.125)


Fa=0.45m1w1коб1I1кфа/р=0,45∙3∙70∙0,89∙54,1*1,05/2=2388 А.


Амплитуда МДС обмотки статора в относительных единицах (11.127)


Fа*=Синхронный генератор о.е.


Поперечная составляющая МДС реакции якоря, с учетом насыщения, отнесенная к обмотке возбуждения (11.128)


Faq/cosy=хqkaqFa*=0.67∙0.32∙2,68=0,57 о.е.

ЭДС обмотки статора, обусловленная действием МДС


Eaq/cosy=0.73о.е.


Направление вектора ЭДС Ебd, определяемое построением вектора Еaq/cosψ

y=61Е;

cosy=0.48;

siny=0.87

Продольная МДС реакции якоря с учетом влияния поперечного поля (11.130)


F'ad=xdkadFa*siny+kqdFa*cosy·t/δ=0.95*0,85∙0.87*2,68+0,0036*2,68*0,48*224,5*0,66/1=2,56


Продольная составляющая ЭДС


Eбd*=Фбd=0,99 о.е.


МДС по продольной оси

Fбd*=0,82о.е.

Результирующая МДС по продольной оси (11.131)


Fба*=Fбd*+F'ad*=0,82+2,56=3,38о.е.


Магнитный поток рассеяния

Фs*=0,23о.е.

Результирующий магнитный поток (11.132)


Фп*=Фбd*+Фs*=0,99+0,23=1,22 о.е.


МДС, необходимая для создания магнитного потока

Fп.с=0,42 о.е.

МДС обмотки возбуждения при нагрузке (11.133)


Fп.и*=Fба*+Fпс*=33,8+0,42=3,8 о.е.


МДС обмотки возбуждения при нагрузке (11.134)


Fп.н=Fпн*·FS(1)=3,8∙890=3382 А.


7. Обмотка возбуждения


Напряжение дополнительной обмотки (1.135)


Ud=U1wd/w1=400∙7/70=40 В.


Предварительная средняя длина витка обмотки возбуждения (11.136)


l'ср.п=2,5(lп+bп)=2,5(170+78)=620 мм.


Предварительная площадь поперечного сечения проводника обмотки возбуждения (11.173)


S'=Синхронный генератор мм2.


Предварительное количество витков одной полюсной катушки (11.138)


w'п=Синхронный генератор .


Расстояние между катушками смежных полюсов (11.139)


ак=Синхронный генератор мм.


По таблице 10-14 принимаем изолированный медный провод марки ПЭВП (класс нагревостойкости изоляции В) прямоугольного сечения с двусторонней толщиной изоляции 0,15 мм, катушка многослойная.

Размеры проводника без изоляции (приложение 2)

а х b=1,9 х 3,15.

Размеры проводника с изоляцией (приложение 3)

а′ х b′=2,05х 3,3

Площадь поперечного сечения проводника (приложение 2)

S=5,622 мм2.

Предварительное наибольшее количество витков в одном слое


Nв'=(hп-hпр)/(1,05b')= (63-2∙5)/(1,05∙3,3)=15,3


Предварительное количество слоев обмотки по ширине полюсной катушки


N′ш=wg’/ Nв'=183/15,3=12


Выбираем Nш =18 слоев обмотки по ширине полюсной катушки

4 слоя по 16 витков

3 слоя по 13 витков

3 слоя по 10 витков

4 слоя по 8 витков

4 слоя по 6 витков

Уточненное наибольшее количество витков в одном слое)

Nв =16

Уточненное количество витков одной полюсной катушки

wп=189.

Размер полюсной катушки по ширине


bк.п=1,05Nша’=1,05·18·2,05=38,8 мм.


Размер полюсной катушки по высоте (11.150)

hк.п=1,05Nвb’=1,05·16∙3,3=55,5мм.


Средняя длина витка катушки (11.151)


lср.п=2(lп+bп)+p(bк+2(bз+bи))=2(170+78)+3,14(38,8+·6)=650 мм.


Ток возбуждения при номинальной нагрузке (11.153)


Iп.н=Fп.н/wп=3382/189=17,9 А.


Количество параллельных ветвей в цепи обмотки возбуждения (§ 11.9)

ап=1.

Уточненная плотность тока в обмотке возбуждения (11.154)


Jп=Iп.н/(апS)=17,9/(1∙5,622)=3,18 А/мм2.


Общая длина всех витков обмотки возбуждения (11.155)


Lп=2рwпlср.п∙10-3=4∙189∙650∙10-3=492 м.


Массам меди обмотки возбуждения (11.156)


mм.п=gм∙8,9LпS∙10-3=8.9∙5,622∙492∙10-3=27,7 кг.


Сопротивление обмотки возбуждения при температуре 20Е С (11.157)


rп=Lп/(rм20апS)=492/(57∙1∙5,622)=1,367 Ом.


Максимальный ток возбуждения (11.158)

Iпmax=Uп/(rпmт)=(40-2)/(1,367∙1,38)=20,2 А.


Коэффициент запаса возбуждения (11.159)


Iпmax/Iп.н=20,2/17,9=1,13.


Номинальная мощность возбуждения (11.160)

Рп=(40-2)∙20,2=770 Вт.


8. Параметры обмоток и постоянные времени. Сопротивления обмоток статора при установившемся режиме


8.1 Сопротивления обмоток статора при установившемся режиме


Коэффициент продольной реакции якоря (таблица 11.4)

kad=0,85


кнас(0,5)=Синхронный генератор.


МДС для воздушного зазора

Fб(1)=679 о.е.

Индуктивное сопротивление продольной реакции якоря (11.162)


хad*=Синхронный генератор о.е.


Коэффициент поперечного реакции якоря (таблица 11.4)

кaq=0.32.

8.1.5 Индуктивное сопротивление поперечной реакции якоря (11.163)


хaq*=Синхронный генераторо.е.


Синхронное индуктивное сопротивление по продольной оси (11.164)


хd*=хad*+хs*=2.79+0.0787=2,868 о.е.


Синхронное индуктивное сопротивление по поперечной оси (11.165)


хq*=хaq*+хs*=1,12+0,0787=1,198 о.е.


8.2 Сопротивление обмотки возбуждения


Активное сопротивление обмотки возбуждения, приведенное к обмотке статора (11.166)


Синхронный генератор о.е.


Коэффициент магнитной проводимости потоков рассеяния обмотки возбуждения (11.167)


lпS=lн.п+0,65lпс+0,38lп.в=58,1+0,65∙74,5+0,38∙17,4=113,1


Индуктивное сопротивление обмотки возбуждения (11.168)


хп*=1,27кadхad*Синхронный генераторСинхронный генераторо.е.


Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки возбуждения (11.169)


хпs*=хп* - хad*=3.11-2,79=0,32 о.е.


8.3 Переходные и сверхпереходные сопротивления обмотки статора


Переходное индуктивное сопротивление обмотки статора по продольной оси (11.188)

x'd*=xs*+Синхронный генератор о.е.


Переходное индуктивное сопротивление обмотки статора по поперечной оси

х'q*=xq*=1,198 о.е.

Сверхпереходное индуктивное сопротивление обмотки статора по продольной оси

x''d*=xd*=0.36

Сверхпереходное индуктивное сопротивление обмотки статора по поперечной оси

x''q*=xq*=1,198


8.4 Сопротивления для токов обратной и нулевой последовательности


Индуктивное сопротивление обмотки статора для токов обратной последовательности при работе машины на малое внешнее сопротивление (11.194)


х2*=Синхронный генераторо.е.


Индуктивное сопротивление обмотки статора для токов обратной последовательности при большом внешнем индуктивном сопротивлении (11.195)


х2*=0,5(х''d*+х''q*)=0.5(0,136+1,198)=0,78 о.е.


Индуктивное сопротивление двухслойной обмотки статора для токов нулевой последовательности (11.196)


Синхронный генератор

8


Активное сопротивление обмотки фазы статора для тока нулевой последовательности при рабочей температуре (11.197)


r0*=r1*(20)∙mт=0,02761∙1,38=0,038 о.е.


8.5 Постоянные времени обмоток


Обмотка возбуждения при разомкнутых обмотках статора и демпферной (11.198)


Тd0=xa*/w1rп*=3.11/2*3,14*50*0,005=2с.


Обмотка возбуждения при замкнутых обмотках статора и демпферной (11.199)


Т'd=Td0xd*/xd*=2*0.36/2,868=0.2 с.


Обмотка статора при короткозамкнутых обмотках ротора (11.205)


Ta=x2*/w1r1*=0,78/(2∙3.14∙50∙0,0276)=0.09 с.


9. Потери и КПД


Расчетная масса стали зубцов статора (9.260)


mз1=7,8z1bз1срhn1l1kc∙10-6=7,8∙42∙9,4∙25*160∙0.97∙10-6=11,9кг.


Магнитные потери в зубцах статора (9.251)


Pз1=4.4В2з1срmз1=4.4∙1,742∙11,9=160 Вт.


Масса стали спинки статора (9.261)


mc1=7.8p(Dн1-hc1)hc1l1kc∙10-6=7.8∙3.14(406-35)35∙160∙0.97∙10-6=50 кг.


Магнитные потери в спинке статора (9.254)


Рс1=4.4В2с1mc1=4.4∙1.612∙50=570 Вт.


Амплитуда колебаний индукции (11.206)


В0=b0кбВб=0,35∙1,16∙0,73=0.3Тл.


Среднее значение удельных поверхностных потерь (11.207)


рпов=к0(z1n1∙10-4)1.5(0.1В0t1)2=1.8(42∙1500∙10-4)1,5(0.1∙0.3∙21,4)2=12 Вт/м2.


Поверхностные потери машины (11.208)


Рпов=2рtalпрповкп∙10-6=4∙224,5∙0,669∙170∙12∙1∙10-6=1,2 Вт.

Суммарные магнитные потери (11.213)


РсS=Рс1+Рз1+Рпов=570+160+1,2=731 Вт.


Потери в обмотке статора (11.209)


Рм1=m1I21r1mт+m1(I'пн/Синхронный генератор)2rdmт=3∙54,12∙0,118∙1,38+3(17,9/Синхронный генератор)20,006∙1,38=1433 Вт.


Потери на возбуждение синхронной машины при питании от дополнительной обмотки статора (11.214)


Рп=I2пнrпmт+2Iпн=17,9∙1,367∙1,38+2∙17,9=640 Вт.


Добавочные потери в обмотке статора и стали магнитопровода при нагрузке (11.216)


Рдоб=0,005Рн=0,005∙30000=150 Вт.


Потери на трение в подшипниках и на вентиляцию (11.211)


Р'мх=Рт.п+Рвен=8Синхронный генератор2Синхронный генератор2=8(Синхронный генератор)2(Синхронный генератор)2=420 Вт.


Потери на трение щеток о контактные кольца (11.212)


Рт.щ=2,6IпнD1n1∙10-6=2.6∙17,9∙286∙1500∙10-6=20 Вт.


Механические потери (11.217)

Рмх=Р'мх+Ртщ=420+20=440 Вт.


Суммарные потери (11.218)


РS=РсS+Рм1+Рдоб+Рп+Рмх=731+1433+150+640+440=3400 Вт.


КПД при номинальной нагрузке (11.219)


h=1-РS/(Р2н+РS)=1-3400/(30000+3400)=89,8 %.


10. Характеристики машин


10.1 Отношение короткого замыкания


DUн=(U10-U1н)/U1н=20%


Значение ОКЗ (11.227)


ОКЗ=Е'0*/хd*=1.13/2,868=0,4 о.е.


Кратность установившегося тока к.з. (11.228)


Ik/I1н=ОКЗ∙Iпн*=0.4 ∙3.8=1,52 о.е.


Наибольшее мгновенное значение тока (11.229)

iуд=1,89/х''d*=1.89/0,36=5,3 о.е.

Статическая перегружаемость (11.223)


S=E'00*kp/xdcosfн=2,8687∙1,045/2,868∙0,8=1,95 о.е.


Угловые характеристики

Определяем ЭДС

Е'0*=4,2 о.е.

Определяем уравнение (11.221)


Р*=(Е'0*/хd*)sinQ+0.5(1/хq*-1/xd*)sin2Q=4,2/2,868sinQ+0.5(1/1,198-1/2,868)sin2Q=1,46sinQ+0,24sin2Q.


11. Тепловой и вентиляционный расчеты


11.1 Тепловой расчет


Потери в основной и дополнительной обмотках статора (11.247)


Р'м1=m1m'[I'2r1+(Iпн/Синхронный генератор)rd]=3ּ1,48[54,12∙0,118+(17,9/Синхронный генератор)2∙0,006)=1535 Вт;


где m'т=1,48 - коэффициент для класса нагревостойкости изоляции В § 5.1.

Условная внутренняя поверхность охлаждения активной части статора (9.379)


Sn1=pD1l1=pּ286ּ160=1,44*105 мм2.


Условный периметр поперечного сечения (9.381)


П1=2hn1+b1+b2 =2,25+12,7+15,7=78,4 мм.


Условная поверхность охлаждения пазов (9.382)


Sи.п1=z1П1l1=42ּ78,4ּ160=5,27*105 мм2.


Условная поверхность охлаждения лобовых частей обмотки (9.383)


Sл1=4pD1l1=4ּpּ286ּ188=3,16*105 мм2.


Условная поверхность охлаждения двигателей с охлаждающими ребрами на станине (9.384)

Sмаш=pDн1(l1+2lп1)= pּ406(160+2ּ88)=4,26*105 мм2.


Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к внутренней поверхности охлаждения активной части статора (9.386)


рп1=Синхронный генератор Вт,


где к=0,84 - коэффициент (таблица 9.25).

Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к поверхности охлаждения пазов (9.387)


ри.п1=Синхронный генератор Вт.


Удельный тепловой поток от потерь в активной части обмотки и от потерь в стали, отнесенных к поверхности охлаждения лобовых частей обмотки (9.388)


рл1=Синхронный генератор= Вт.


Окружная скорость ротора (9.389)


v2=Синхронный генератор м/с.

Превышение температуры внутренней поверхности активной части статора над температурой воздуха внутри машины (9.390)


Dtп1=Синхронный генератор42 С,


где a1=16ּ10-5 Вт/мм2ּград - коэффициент теплоотдачи поверхности статора.

Перепад температуры в изоляции паза и катушек из круглых проводов (9.392)


Dtи.п1=Синхронный генератор CЕ.


Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри двигателя (9.393)


Dtл1=рл1/a1=3,1*10-3/16ּ10-5=20 CЕ


Среднее превышение температуры обмотки над температурой воздуха внутри двигателя (9.396)


Dt'1=(Dtп1+Dtи.п1)Синхронный генератор+(Dtл1+Dtи.п1) Синхронный генератор = (42+4,2)Синхронный генератор+ (20+13,1) Синхронный генератор CЕ.


Потери в двигателе, передаваемые воздуху внутри машины (9.397)


Р'Σ=к(Р'м1Синхронный генератор+РсΣ)+Р'м1Синхронный генератор+Р'м2+РмхΣ+Рд=0,84


(1535Синхронный генераторСинхронный генератор3360 Вт.

Среднее превышение температуры воздуха внутри двигателя над температурой наружного воздуха (9.399)


Dtв=Синхронный генератор CЕ.


Среднее превышение температуры обмотки над температурой наружного воздуха (9.400)


Dt1=Dt'1+Dtв=37,6+6,2=43,8 CЕ.


11.2 Обмотка возбуждения


Условная поверхность охлаждения многослойных катушек из изолированных проводов (11.249)


Sп2=2рlср.пhк=4∙623∙53=13,2*104 мм2.


Удельный тепловой поток от потерь в обмотке, отнесенных к поверхности охлаждения обмотки (11.250)


рп=кРп/Sп2=0,9∙684/13,2*104=47*10-4 Вт/мм2.


Коэффициент теплоотдачи катушки (§ 11.13)


aТ=6,8∙10-5Вт/(мм2 CЕ).

Превышение температуры наружной поверхности охлаждения обмотки (11.251)


Dtпл=рп/aТ=47*10-4/6,8*10-5=69 CЕ.


Среднее превышение температуры обмотки над температурой воздуха внутри машины (11.253)


DtB2=Dt'n+Dtип=69+12=81 С.


Среднее превышение температуры обмотки над температурой охлаждающего воздуха (11.254)


Dtп=Dt'п+Dtв=81+6,2=87 С.


11.3 Вентиляционный расчет


Необходимый расход воздуха (5.28)


Vв=Синхронный генераторм3/с.


Z1=600

Наружный диаметр вентилятора

Синхронный генератормм

Внутренний диаметр колеса вентилятора

Синхронный генератормм

Длина лопатки вентилятора

Синхронный генератормм

Количество лопаток вентилятора


Синхронный генератор


Линейные скорости вентилятора по наружному и внутреннему диаметрам соответственно:


Синхронный генераторм/с

Синхронный генератор м/с


Напор вентилятора


Синхронный генератор Па


Площадь поперечного сечения входных отверстий вентилятора


Синхронный генератор мм2


Максимальный расход воздуха


Синхронный генератор м3/с


Действительный расход воздуха


Синхронный генератор м3/с


Действительный напор вентилятора


Синхронный генератор Па


12. Масса и динамический момент инерции


12.1 Масса


Масса стали сердечника статора (11.255)


mс1Σ=mз1+mс1=11,9+50=61,9 кг.


Масса стали полюсов (11.256)


mсп=7,8∙10-6ксlп(bпh'п+ккbнпhнп)2р=7,8∙10-6∙0,97∙170 (78∙65+0,7∙162∙28)∙4 = 42,4 кг.


Масса стали сердечника ротора (11.257)


mс2=6,12кс10-6l1[(2,05hс2+D2)2-D2]=6,12∙0,97∙10-6∙170[(2,05∙13+72)-722]=4,6 кг.


Суммарная масса активной стали статора и ротора (11.258)


mсΣ=mсзΣ+mсп+mс2=61,9+42,4+4,6=108,9


Масса меди обмотки статора (11.259)


mм1=8,9∙10-6m1(a1w1lср1S0+adwdlсрдSэфд)=8,9∙10-6∙3(63∙1∙70*890*9,234 + 2∙7∙9,234∙890) = 18,4кг.


Суммарная масса меди (11.261)


mмΣ= mм1+mн.п=18,4+27,7=46кг.

Суммарная масса изоляции (11.262)


mи=(3,8D1.5н1+0,2Dн1l1)10-4=(3,8∙4061,5+0,2∙406∙160)∙10-4=4,4кг.


Масса конструкционных материалов (11.264)


mк=АDн1+В=1,25∙406-300=207,5 кг.


Масса машины (11.265)


mмаш=mсΣ+mмΣ+mи+mк=109,9+46+4,4+207,5=367 кг.


12.2 Динамический момент инерции ротора


Радиус инерции полюсов с катушками (11.266)


Rп.ср=0,5[(0,5D21+(0.85-0.96)(0.5D2+hc2)2]∙10-6=0.5[(0.5∙2862 + 0.96(0.5∙72 +13)2]∙10-60,0115 м.


Динамический момент инерции полюсов с катушками (11.267)


Jп=(mсп+mмп+mмd)4R2п.ср=(42,4+24,6)4∙0,01152=0,77 кг/м2.


Динамический момент инерции сердечника ротора (11.268)


Jс2=0,5mс2∙10-6[(0,5D2+hс2)2-(0,5D2)2]=0,5∙4,6∙10-6[(0,5∙72+13)2-0,5∙72]=0,01 кг/м2.


Масса вала (11.269)

mв=15∙10-6l1D22=15∙10-6∙160*722=12,5кг.

Динамический момент инерции вала (11.270)

Jв=0,5mв(0,5D2)210-6=0.5∙12,5(0.5∙72)2∙10-6=0,01 кг/м2.

Суммарный динамический момент инерции ротора (11.271)


Jи.д=Jn+Jc2+Jв=0,077+0,01+0,01=0,79 кг/м2.


13. Механический расчет вала


Расчет вала на жесткость

Данные для расчета:

Dн2=284 мм, l2=170 мм, δ=1 мм

d1 = 70 мм; d2 = 75 мм; d3 = 87 мм; d4 = 75 мм; у1 = 70 мм; у2 = 120 мм; х1 = 34 мм;

х2 = 98 мм; а = 254 мм; b = 232 мм; c = 94 мм; l = 514 мм; t = 7,5 мм.

Сила тяжести (3-3)


Синхронный генераторН


Прогиб вала на середине сердечника от силы тяжести по (3-5)


Синхронный генератор


Номинальный момент вращения (3-1б)


Синхронный генераторН·м


Поперечная сила (3-7)


Синхронный генераторН


Прогиб вала от поперечной силы (3-8)


Синхронный генератор


Расчетный эксцентриситет сердечника ротора (3-9)


Синхронный генератормм


Сила одностороннего магнитного притяжения (3-10)


Синхронный генераторН


Дополнительный прогиб от силы тяжести (3-11)


Синхронный генератормм


Установившийся прогиб вала (3-12)


Синхронный генератормм


Результирующей прогиб вала (3-13)


Синхронный генератормм


Сила тяжести упругой муфты (§ 3-3)


Синхронный генераторН


Прогиб от силы тяжести упругой муфты (3-14)


Синхронный генератормм


Определение критической частоты вращения

Первая критическая частота вращения


Синхронный генератороб/мин


nкр должно превышать максимальную рабочую частоту на 30%, донное условие выполняется.

Расчет вала на прочность

Изгибающий момент (3-17)


Синхронный генераторН·м


Момент кручения (3-19)


Синхронный генераторН


Момент сопротивления при изгибе (3-20)


Синхронный генератормм 3

Приведенное напряжение (3-21)


Синхронный генераторПа


Значение σпр ни при одном сечении вала не должно превышать σТ=245 ·10 6 Па, данное условие выполняется.


Литература


1. Гольдберг О.Д., Гурин Я.С., Свириденко И.С. Проектирование электрических машин: Учебник для вузов. – М.: Высшая школа, 2001.- 430 с.

2. Копылов И.П. Проектирование электрических машин: Учебник для вузов. – 3-е изд., испр. и доп. – М.: Высшая школа, 2002. –757 с.: ил.

Похожие работы:

  1. • Синхронный генератор
  2. • Модель синхронного генератора в фазных координатах
  3. • Регулятор напряжения автомобильного синхронного ...
  4. • Синхронные машины. Машины постоянного тока
  5. • Технические параметры синхронных генераторов
  6. • Тяговый генератор переменного тока ГС501АУ1
  7. •  ... двигателей (ремонт синхронного двигателя)
  8. • Понятие и принцип работы синхронной машины
  9. • Расчёт генератора
  10. • Судова автоматизована електростанція рефрижератора
  11. • Бензиновые и дизельные генераторы
  12. • Расчет параметров тягового электродвигателя
  13. • Тахометрические датчики
  14. • Расчёт устойчивости электрических систем
  15. • Расчёт токов короткого замыкания
  16. • Электрические машины малой мощности
  17. • Технологія монтажу, ремонту та правила технічного ...
  18. • Характеристика преобразователей. Кузов и рама ...
  19. • Разработка эффективной системы энергоснабжения на основе ВИЭ
Рефетека ру refoteka@gmail.com