Рефетека.ру / Строительство

Курсовая работа: Проектирование каркаса одноэтажного здания

Санкт–Петербургский Государственный Политехнический Университет

Инженерно - Строительный Факультет


Пояснительная записка к курсовой работе


по дисциплине: Металлические конструкции


Санкт – Петербург 2011 г.

1. Конструктивная схема здания


Проектируем одноэтажное каркасное здание длинною L = 60 м, пролетом l = 30 м. Стальной каркас создается колоннами, расставленными шагом B = 6 м, колонны жестко прикрепляются к фундаменту и на верху шарнирно соединяются с ригелем (стропильной ногой). Две колонны и ригель образуют поперечную раму. Пространственная жесткость каркаса обеспечивается путем постановки связи. Связи ставят в плоскости покрытия между фермами и между колоннами. Связи по покрытию располагаются:

в плоскости верхних поясов стропильных ферм

в плоскости нижних поясов стропильных ферм

между фермами

Стропильные фермы соединенные стропильными связями образуют пространственные блоки, к которым прикрепляются все остальные фермы с помощью прогонов или плит.

В курсовом проекте принято покрытие по прогонам.

>Hн.п. = 11 м Конструктивная схема рамы представлена на рис. 1.


Проектирование каркаса одноэтажного здания

Рис.1 Конструктивная схем здания

2. Расчетная схема рамы. Определение нагрузок на раму


H = >Hн.п. + 0,9 = 11 + 0,9 = 11,9 м


Нагрузки на раму

Постоянная нагрузка. Постоянная нагрузка от веса элементов покрытия.


qриг = γн *qop * B = 0,95*1,394* 6 = 7,95 кН/м,


где qop – постоянная нагрузка в кН/м2 от веса покрытия. γн – коэффициент надежности по назначению

Конструкция покрытия представлена на рис.2.


Таблица № 1 Сбор нагрузок на ригель

Вид нагрузки Норм., кН/м2 gf Расч., кН/м2
Защитный гравийно-битумный слой δ=15 мм 0,30 1,3 0,390
3-слойный гидроизоляционный ковер 0,15 1,3 0,195
Защитный слой из одного слоя рубероида 0,05 1,3 0,065
Утеплитель-пенополистирол h = 50 мм, g = 1,0 кН/м3 0,05 1,3 0,065
Пароизоляция – 1 слой рубероида на битуме 0,04 1,3 0,050
Стальной профилированный настил t = 1 мм 0,15 1,05 0,157
Прогон сплошного сечения пролета 6 м 0,10 1,05 0,105
Стропильная ферма 0,30 1,05 0,315
Связи 0,05 1,05 0,052
Итого 1,19 - 1,394

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Рис.2 Расчетная схема рамы каркаса

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Рис. 2.1 Схема покрытия


Гидроизоляционный ковер.

Утеплитель из пенополистерола

Пароизоляция

Стальной профилированный настил

Прогон

Стропильная ферма


Проектирование каркаса одноэтажного здания

Рис.3 Постоянная нагрузка от веса стен.


Стены выполняются из стеновых панелей размером 6х1,2х0,2 м, нагрузку от них принимаем равной 2 кН/м2.

Нагрузка на колонны от веса стен


gст = gн* 2 * В = 0,95 * 2 * 6 = 11,4 кН/м Нагрузка от веса колонн.

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Рис.4 Нагрузка от веса колонн.


Проектирование каркаса одноэтажного здания


Снеговая нагрузка

Расчетное значение равномерно-распределенной линейной нагрузки на ригель рамы от снегового покрова Р определяется по формуле:


P = gн* Po * C * B*gt = 0,95 * 1,26 * 1 * 6*1.43 = 10.27 кН/м,


где gн = 0,95– коэффициент надежности по нагрузке; С = 1 – коэффициент, зависящий от очертания кровли и учитывающий степень удерживаемости снега на крыше здания; Po – расчетная снеговая нагрузка на 1м2 поверхности земли (для 3 снегового района строительства Po=1.26 Кн/м2)

В – ширина грузовой площади, равная шагу колонны, В=6 м.

gt – коэффициент надежности по снеговой нагрузке равный 1.43;


Проектирование каркаса одноэтажного здания

Рис.5 Расчетная схема приложения снеговой загрузки

3. Ветровая нагрузка

Рассмотрим действие ветра на здание с левой стороны.

Эквивалентная ветровая нагрузка, действующая:

- с наветренной стороны:


q = gf*gн * qo * Cx * Kп * B = 1,4 *0,95* 0,30 * 0,8 * 0,678 * 6 = 1,3 кН/м


с заветренной стороны:


q’ = gf * gн * qo * C’x * Kп * B = 1,4 *0,95* 0,30 * 0,6 * 0,678 * 6 = 0.97 кН/м,


где gf = 1,4 – коэффициент надежности по ветровой нагрузке

gн = 0,95 – коэффициент надежности по назначению

qo = 0,30 кН/м2 – скоростной напор (для 2 ветрового района строительства)

Сх = 0,8 и С’х = 0,6 – аэродинамический коэффициент

Кп = 0,678 – коэффициент, изменения скоростного напора ветра по высоте, зависящий не только от высоты ,но и от типа местности.


hоп=hф + hкр.пок .+ hпар = 3,15 + 0,4 + 0,4 = 3,95 м


Ветровая нагрузка, действующая на здание выше оси ригеля рамы:


W = gf*gн * qo * Cx * Kho*ho * B = 1,4*0,95*0,30*0,8*0,728*3.95*6 = 5.49 кН

W’ = gf*gн * qo * Cx ‘* Kho*ho * B = 1,4*0,95*0,30*0,6*0,728*3.95*6 = 4.15 кН

Кho = 0,728 –коэффициент, изменения скоростного напора ветра по высоте, зависящий не только от высоты ,но и от типа местности для высоты ho


ho=H + hоп/2 = 11.9 + 3,95/2 = 13.875 м


3. Определение расчетных усилий в стержнях фермы


Фактические узловые нагрузки:

постоянная

G = q * d = 7,95 * 3 = 23,85 кН


снеговая нагрузка


P = p * d = 10.27 * 3 = 30.81 кН


Усилие в стержнях фермы определяем в табличной форме Таблица № 2 Усилие в стержнях фермы

Наименование Обозначение Единичное усилие в кН Ng Np N = Ng + Np
элемента стержней с двух сторон слева справа


1 2 3 4 5 6 7 8
Верхний пояс В1 0 0 0 0,00 0,00 0,00

В2 -9,524 -6,667 -2,857 -227,15 -195,43 -422,58

В3 -9,524 -6,667 -2,857 -227,15 -195,43 -422,58

В4 -15,238 -9,524 -5,714 -363,43 -312,68 -676,11

В5 -15,238 -9,524 -5,714 -363,43 -312,68 -676,11

В6 -17,143 -8,571 -8,571 -408,86 -351,77 -760,63
Нижний пояс Н1 5,238 3,81 1,429 124,93 107,48 232,41

Н2 12,857 8,571 4,286 306,64 263,83 570,47

Н3 16,667 9,524 7,143 397,51 342,01 739,51
Раскосы Р1 -7,595 -5,524 -2,071 -181,14 -155,85 -336,99

Р2 6,214 4,143 2,071 148,20 127,51 275,72

Р3 -4,833 -2,762 -2,071 -115,27 -99,17 -214,44

Р4 3,452 1,381 2,071 82,33 70,84 153,17

Р5 -2,071 0 -2,071 -49,39 -42,50 -91,89

Р6 0,690476 -1,381 2,071 16,47 -28,34 -11,87






42,50 58,96
Стойки С1 -0,5 -0,5 0 -11,93 -10,26 -22,19

С2 -1 -1 0 -23,85 -20,52 -44,37

С3 -1 -1 0 -23,85 -20,52 -44,37

С4 -1 -0,5 -0,5 -23,85 -20,52 -44,37

а). Верхний пояс lx = d = 3 м


ly = 2 * d = 6 м


б). Нижний пояс lx = a = 6 м


ly= a = 6 м


в). Промежуточные раскосы и стойки lx = 0,8*a = 4,8 м


ly= a = 6 м


г). Опорный раскос lx = a = 6 м


ly= a = 6 м


При проектировании ферм со стержнями из парных уголков необходимо знать расстояние между уголками, которое определяется толщиной фасонки δф. Толщина фасонок во всех узлах принимают одинаковой и принимают в зависимости от усилия в опорном раскосе.


δф = 10 мм.

Требуемую площадь поперечного сечения для сжатых стержней определяют по формуле:


Проектирование каркаса одноэтажного здания


где N- расчетное сжимающее усилие в стержне

Ry = 24,5 кН/см2– расчетное сопротивление по пределу текучести выбранной марки стали

φ - коэффициент продольного изгиба, зависящий от гибкости стержня λ (для поясов ферм λ=80-100, для решетки λ = 100-130)

γc = 1 (кроме промежуточных раскосов и стоек γc = 0,8) – коэффициент условий работы

Верхний пояс: максимальное усилие N = -760,63кН, φ=0,686


Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок неравнополочный 160*100*9 мм А= 45,8 см2, ix=2,88 см, iy=7,67 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок неравнополочный 160*100*10 мм А= 50,6 см2, ix=2,86 см, iy=7,69 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок неравнополочный 160*100*12 мм А= 60,0 см2, ix=2,86 см, iy=7,75 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок неравнополочный 160*100*14 мм А= 69,4 см2, ix=2,84 см, iy=7,79 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания


Окончательно принимаем уголок неравнополочный 160*100*14 мм А= 69,4 см2, ix=2,84 см, iy=7,79 см

Нижний пояс: максимальное усилие N = 739,51кН


Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок неравнополочный 125*80*8 мм А= 32,0 см2, ix=2,28 см, iy=6,06 см


Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания


Окончательно принимаем уголок неравнополочный 125*80*8 мм А= 32,0 см2, ix=2,28 см, iy=6,06 см

Раскосы:

Опорный раскос 1: усилие N = -336,99кН, φ=0,419


Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок равнополочный 125*9 мм А= 44,0 см2, ix=3,86 см, iy=5,49 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания

Принимаем уголок равнополочный 180*12 мм А= 84,4 см2, ix=5,59 см, iy=7,77 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания


Раскос 2: усилие N = 275,72 кН


Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок равнополочный 63*6 мм А= 14,6 см2, ix=1,93 см, iy=2,99 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок равнополочный 110*8 мм А= 34,4 см2, ix=3,39 см, iy=4,87 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Раскос 3: усилие N = -214,44 кН, φ=0,419


Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок равнополочный 110*8 мм А= 34,4 см2, ix=3,39 см, iy=4,87 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания


Раскос 4: усилие N = 153,17 кН


Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок равнополочный 50*4 мм А= 7,78 см2, ix=1,54 см, iy=2,43 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок равнополочный 110*8 мм А= 34,4 см2, ix=3,39 см, iy=4,87 см

Определение гибкости:

Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания


Раскос 5: усилие N = -91,89 кН, φ=0,419


Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок равнополочный 110*8 мм А= 34,4 см2, ix=3,39 см, iy=4,87 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания


Раскос 6: усилие N = -11,87 кН, φ=0,419


Проектирование каркаса одноэтажного здания

N = 58,96 кН

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Принимаем уголок равнополочный 110*8 мм А= 34,4 см2, ix=3,39 см, iy=4,87 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания


Стойки:

Стойка 1: усилие N = -22,19кН, φ=0,419


Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок равнополочный 50*4 мм А= 7,78 см2, ix=1,54 см, iy=2,43 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок равнополочный 110*8 мм А= 34,4 см2, ix=3,39 см, iy=4,87 см . Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Стойки 2 и 3: усилие N = -44,37кН, φ=0,419


Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок равнополочный 50*4 мм А= 7,78 см2, ix=1,54 см, iy=2,43 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок равнополочный 110*8 мм А= 34,4 см2, ix=3,39 см, iy=4,87 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания


Центральная стойка 4: усилие N = -44,37кН, φ=0,419


Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок равнополочный 50*4 мм А= 7,78 см2, ix=1,54 см, iy=2,43 см

Определение гибкости:

Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания


Принимаем уголок равнополочный 110*8 мм А= 34,4 см2, ix=3,39 см, iy=4,87 см

Определение гибкости:


Проектирование каркаса одноэтажного здания Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания


Окончательный выбор сечений элементов фермы:


Стержень Расчетные усилия, кН Марка стали Размеры сечения, мм Площадь сечения, см2 Расчетная длина, см Радиусы инерции, см Гибкость






Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Проектирование каркаса одноэтажного здания

Верхний пояс В1 -760,63 С245 160*100*14 69,4 300 600 2,84 7,79 105,6 77,02

В2 -760,63
160*100*14 69,4 300 600 2,84 7,79 105,6 77,02

В3 -760,63
160*100*14 69,4 300 600 2,84 7,79 105,6 77,02

В4 -760,63
160*100*14 69,4 300 600 2,84 7,79 105,6 77,02

В5 -760,63
160*100*14 69,4 300 600 2,84 7,79 105,6 77,02

В6 -760,63
160*100*14 69,4 300 600 2,84 7,79 105,6 77,02
Нижний пояс Н1 739,51 С245 125*80*8 32,0 600 600 2,28 6,06 263,2 99,01

Н2 739,51
125*80*8 32,0 600 600 2,28 6,06 263,2 99,01

Н3 739,51
125*80*8 32,0 600 600 2,28 6,06 263,2 99,01
Раскосы Р1 -336,99 С245 180*12 84,4 600 600 5,59 7,77 107,3 77,22

Р2 275,72
110*8 34,4 480 600 3,39 4,87 141,6 123,2

Р3 -214,44
110*8 34,4 480 600 3,39 4,87 141,6 123,2

Р4 153,17
110*8 34,4 480 600 3,39 4,87 141,6 123,2

Р5 -91,89
110*8 34,4 480 600 3,39 4,87 141,6 123,2

Р6 58,96
110*8 34,4 480 600 3,39 4,87 141,6 123,2
Стойки С1 -22,19 С245 110*8 34,4 480 600 3,39 4,87 141,6 123,2

С2 -44,37
110*8 34,4 480 600 3,39 4,87 141,6 123,2

С3 -44,37
110*8 34,4 480 600 3,39 4,87 141,6 123,2

С4 -44,37
110*8 34,4 480 600 3,39 4,87 141,6 123,2

4. Конструирование и расчет узлов фермы


Промежуточные узлы

Расстояние между торцом уголка решетки и краем пояса примем в соответствии с толщиной фасонки а = 40 мм.

Узел 1.

Определение длины швов прикрепления опорного раскоса к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3

Lwоб = 0,7*33699/2*0,7*1,2*1800*0,95 = 8,2 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 8,2 + 1 = 9,2 см

Lwmax ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*1,2 = 71,4 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера = 0,3*33699/2*0,7*1*1800*0,95 = 4,2 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4,2 + 1 = 5,2 см


Проверка прочности швов прикрепления правого раскоса к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб = 0,7*27572/2*0,7*1*1800*0,95 = 8,4 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 8,4 + 1 = 9,4 см

Lwmax ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*1 = 57,12 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt* *Rwf*γc

Lwпера = 0,3*27572/2*0,7*0,8*1800*0,95 = 4,6 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4,6+ 1 = 5,6 см


Изменим Kfп=0,4см


Lwmax = 85*0,7*0,4 = 23,8 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt* *Rwf*γc

Lwпера = 0,3*27572/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 8,6 см


Проверка прочности швов крепления фасонки к верхнему поясу:


∆N = Nпр – Nлев = Nпр

∆N = 42258 - 0 = 42258 кГс

lфас=45,7см

lтр=0,5ΔN/βФKfRwfγс +1=0,5*42258/0,7*0,4*1800*0,95+1=45,1 см

lфас>lтр


Проверка выполняется, рисуем узел с данными параметрами.

Узел 2,4.

Определение длины швов прикрепления стойки к фасонке:

Шов по обушку:

Lwоб = Nоб/Аобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб = 0,7*4437/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 3,2 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 4 + 1 = 5 см

4см<Lw ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*0,4 = 23,8 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера = 0,3*4437/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 1,4 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4 + 1 = 5 см


Принимаем Lфактп = 5см

Проверка прочности швов крепления фасонки к верхнему поясу:


Nст= 4437кГс

lфас=19,8см

lтр=0,5N/βФKfRwfγс +1=0,5*4437/0,7*0,4*1800*0,95+1=5,63 см

lфас>lтр


Проверка выполняется, рисуем узел с данными параметрами.

Узел 3.

Определение длины швов прикрепления левого раскоса к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб = 0,7*21444/2*0,7*1*1800*0,95 = 6,3 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 6,3+ 1 = 7,3 см

Lwmax ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*1= 59,5 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера = 0,3*21444/2*0,7*0,6*1800*0,95 = 4,5 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4,5 + 1 = 5,5 см


2. Определение длины швов прикрепления правого раскоса к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб = 0,7*15317/2*0,7*0,8*1800*0,95 = 5,6 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 5,6 + 1 = 7,2 см

Lwmax ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*0,8 = 47,6 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt* *Rwf*γc

Lwпера = 0,3*15317/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 4,8 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4,8+ 1 = 5,8 см


3. Проверка прочности швов крепления фасонки к верхнему поясу:


∆N = Nпр – Nлев = Nпр

∆N = 67611-42258 = 25353 кГс

lфас=40,3см

lтр=0,5ΔN/βФKfRwfγс +1=0,5*25353/0,7*0,4*1800*0,95+1=27,5 см

lфас>lтр


Проверка выполняется, рисуем узел с данными параметрами.

Узел 5.

Определение длины швов прикрепления левого раскоса к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб = 0,7*9189/2*0,7*0,6*1800*0,95 = 4,5 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 4,5+ 1 = 5,5 см

Lwmax ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*0,6 = 35,7 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера = 0,3*9189/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 2,9 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4 + 1 = 5 см


Определение длины швов прикрепления правого раскоса к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3

Lwоб = 0,7*5896/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 4,3 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 4,3 + 1 = 5,3 см

Lwmax ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*0,72 = 42,84 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt* *Rwf*γc

Lwпера = 0,3*5896/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 1,9 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4+ 1 = 5 см


Проверка прочности швов крепления фасонки к верхнему поясу:


∆N = Nпр – Nлев = Nпр

∆N = 76063-67611 = 8452 кГс

lфас=37,6см

lтр=0,5ΔN/βФKfRwfγс +1=0,5*8452/0,7*0,4*1800*0,95+1=9,8 см

lфас>lтр


Проверка выполняется, рисуем узел с данными параметрами.

Узел 6.

Определение длины швов прикрепления левого раскоса к фасонке:

Шов по обушку:

Lwоб = Nоб/Аобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб = 0,7*27572/2*0,7*1*1800*0,95 = 8,1 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 8,1+ 1 = 9,1 см

Lwmax ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*1 = 59,5 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера = 0,3*27572/2*0,7*0,8*1800*0,95 = 4,3 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4,3 + 1 = 5,3 см


Определение длины швов прикрепления правого раскоса к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб = 0,7*21444/2*0,7*0,8*1800*0,95 = 7,8 см

Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 7,8 + 1 = 8,8 см

Lwmax ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*0,8 = 47,6 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt* *Rwf*γc

Lwпера = 0,3*21444/2*0,7*0,6*1800*0,95 = 4,5 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4,5+ 1 = 5,5 см


Определение длины швов прикрепления стойки к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб = 0,7*4437/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 3,2 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 4 + 1 = 5 см

4см<Lw ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*0,4 = 23,8 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера = 0,3*4437/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 1,4 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4 + 1 = 5 см


Принимаем Lфактп = 5см

Проверка прочности швов крепления фасонки к верхнему поясу:


∆N = Nпр – Nлев = Nпр

∆N = 57047-23241 = 33806 кГс

lфас=48,9см

lтр=0,5ΔN/βФKfRwfγс +1=0,5*33806/0,7*0,4*1800*0,95+1=36,3 см

lфас>lтр


Проверка выполняется, рисуем узел с данными параметрами

Узел 7.

Определение длины швов прикрепления левого раскоса к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб = 0,7*15317/2*0,7*1*1800*0,95 = 4,5 см


Фактическая длина шва:

Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 4,5+ 1 = 5,5 см

Lwmax ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*1 = 59,5 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера = 0,3*15317/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 4,8 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4,8 + 1 = 5,8 см


Определение длины швов прикрепления правого раскоса к фасонке. Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб = 0,7*9189/2*0,7*0,6*1800*0,95 = 4,5 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 4,5+ 1 = 5,5 см

Lwmax ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*0,6 = 35,7 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера = 0,3*9189/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 2,9 см

Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4 + 1 = 5 см


Определение длины швов прикрепления стойки к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб = 0,7*4437/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 3,2 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 4 + 1 = 5 см

4см<Lw ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*0,4 = 23,8 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера = 0,3*4437/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 1,4 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4 + 1 = 5 см


Принимаем Lфактп = 5см

Проверка прочности швов крепления фасонки к верхнему поясу:


∆N = Nпр – Nлев = Nпр

∆N = 73951-57047 = 16904 кГс

lфас=48,9см

lтр=0,5ΔN/βФKfRwfγс +1=0,5*16904/0,7*0,4*1800*0,95+1=18,7 см

lфас>lтр


Опорные узлы

Определение длины швов прикрепления опорного раскоса к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб = 0,7*33699/2*0,7*1,2*1800*0,95 = 8,2 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 8,2 + 1 = 9,2 см

Lwmax ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*1,2 = 71,4 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера = 0,3*33699/2*0,7*1*1800*0,95 = 4,2 см


Фактическая длина шва:

Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4,2 + 1 = 5,2 см


Определение длины швов прикрепления нижнего пояса к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw = α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб = 0,7*23241/2*0,7*1*1800*0,95 = 6,8 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 6,8 + 1 = 7,8 см

Lwmax ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*1 = 59,5 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера = 0,3*23241/2*0,7*1*0,6*1800*0,95 = 4,9 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4,9 + 1 = 5,9 см


Проверка прочности швов крепления фасонки к фланцу:

∆ = 2219кГс

lфас=38,8см

lтр=0,5N/βФKfRwfγс +1=0,5*2219/0,7*0,4*1800*0,95+1=2,3 см

lфас>lтр


Проверка выполняется, рисуем узел с данными параметрами

Определение длины швов прикрепления опорного столика к колонне:


Lw = N/Аw = 0,65N1/βt*Kf*Rwf*γc

Lw = 0,65*2219/0,7*1*1800*0,95 = 1,2 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lw + 1)=4+1=5 см.


Верхний опорный узел

Длины швов принимаем минимальными 5 см, так как усилие в верхнем поясе равно 0.

8.3 Монтажные узлы

Определение длины швов прикрепления раскоса к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw =1,2* α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб = 1,2*0,7*5896/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 5,2 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 5,2 + 1 = 6,2 см

Lwmax ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*0,4 = 23,8 см

Lwпера = Nпера/Апераw = α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера =1,2* 0,3*5896/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 2,2 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4 + 1 = 5 см


Определение длины швов прикрепления центральной стойки к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw = 1,2α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб =1,2* 0,7*4437/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 3,9 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 4 + 1 = 5 см

4см<Lw ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*0,4 = 23,8 см

Lwпера = Nпера/Апераw = 1,2*α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера = 1,2*0,3*4437/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 1,7 см

Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4 + 1 = 5 см

Принимаем Lфактп = 5см


Определение длины швов прикрепления нижнего пояса к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw =1,2 α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwпера = Nпера/Апераw = 1,2α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера =1,2* 0,3*73951/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 27,8 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 27,8 + 1 = 29 см


Определение длины шва прикрепления пластины к нижнему поясу


Σl1=1,2Nнп/ βt*Kf*Rwf*γc+4 = 1,2*73951/0,7*1*1800*0,95+4=78см.


1. Верхний монтажный узел

Определение длины швов прикрепления центральной стойки к фасонке:

Шов по обушку:


Lwоб = Nоб/Аобw = 1,2α об N1/2*βt*Kf*Rwf*γc


При равнобоком уголке: α об = 0,7 , α пера = 0,3


Lwоб =1,2* 0,7*4437/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 3,9 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwоб + 1), см.

Lфактоб = 4 + 1 = 5 см

4см<Lw ≤ 85 βt*Kf

Lwmax = 85*0,7*0,4 = 23,8 см

Lwпера = Nпера/Апераw = 1,2*α пера N1/2*βt*Kf*Rwf*γc

Lwпера = 1,2*0,3*4437/2*0,7*0,4*1800*0,95 = 1,7 см


Фактическая длина шва:


Lфакт = (Lwпера + 1), см.

Lфактпера = 4 + 1 = 5 см


Принимаем Lфактп = 5см

Проверка прочности швов крепления фасонки к верхнему поясу:


Nст= 4437кГс

lфас=38,8см

lтр=0,5N/βФKfRwfγс +1=0,5*4437/0,7*0,4*1800*0,95+1=5,63 см

lфас>lтр

Литература


Проектирование стальной стропильной фермы: Метод. указания к курсовому проекту / Ленингр.гос.техн.университет; Сост. Б.А.Гаврилин, Н.М.Тимофеев, С.Е.Фомин. Л., 1991. 56 с.

Проектирование стального каркаса одноэтажного промышленного здания: Метод. указания / С.-Петербург. гос. техн. ун-т; Сост. Б.А.Гаврилин, Н.М.Тимофеев. СПб., 1993. 36 с.

Проектирование сплошной внецентренно сжатой колонны: Методические указания к курсовому проекту./Сост. Б.А.Гаврилин, Н.М.Тимофеев. – Л., ЛПИ. 1989. – 36 с.

Похожие работы:

  1. • Проектирование одноэтажного здания с несущим ...
  2. •  ... каркаса одноэтажного промышленного здания
  3. •  ... каркаса одноэтажного промышленного здания
  4. • Металлический каркас одноэтажного производственного ...
  5. • Стальной каркас одноэтажного промышленного здания
  6. • Каркас одноэтажного деревянного здания
  7. • Стальной каркас одноэтажного промышленного здания
  8. • Стальной каркас одноэтажного производственного здания
  9. • Проектирование одноэтажного каркасного здания из ...
  10. • Монтаж одноэтажного промышленного здания
  11. • Проектирование одноэтажного каркасного здания из ...
  12. •  ... по возведению промышленного одноэтажного здания
  13. • Проектирование производственного одноэтажного ...
  14. • Одноэтажное промышленное здание с железобетонным ...
  15. •  ... каркаса одноэтажного производственного здания
  16. •  ... балок одноэтажного производственного здания
  17. • Одноэтажные производственные здания
  18. • Сборное проектирование многоэтажного промышленного ...
  19. • Одноэтажное каркасное промышленное здание
Рефетека ру refoteka@gmail.com