Рефетека.ру / Физика

Дипломная работа: Электроснабжение бумажной фабрики

ОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Нижневартовский филиал

Кафедра "Электрическая техника"


ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

К ДИПЛОМНОМУ ПРОЕКТУ

"Электрооборудование и электрохозяйство бумажной фабрики "


АННОТАЦИЯ


В представленном дипломном проекте решается задача построения системы электроснабжения бумажной фабрики. Для создания рациональной и экономичной системы необходимо рассмотреть целый комплекс вопросов, которые в данной работе выражены в следующих основных разделах: обзор технологического процесса производства шин; определение электрических нагрузок; выбор схем питания и распределения электроэнергии на предприятии; расчет токов короткого замыкания; выбор аппаратов; расчет релейной защиты; расчеты заземления и молниезащиты. Рассмотрены также основные требования к безопасности в производстве и охрана труда.

Стремление применить все полученные в процессе обучения знания выразилось в попытке, помимо конкретных принимаемых решений, описать другие возможные варианты действий.

В проекте выдержаны требования действующих ГОСТов, норм и правил устройства электрических установок.


СОДЕРЖАНИЕ


ВВЕДЕНИЕ

1. ОПИСАНИЕ

1.1 Исходные данные на проектирование

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК

2.1 Метод коэффициента спроса

2.2 Статистический метод

3. ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИКОВ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЦЕНТРА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК

5. ВЫБОР СИСТЕМЫ ПИТАНИЯ

5.1 Выбор устройства высшего напряжения ПЭЭ

5.2 Выбор трансформаторов ПЭЭ

5.3 Выбор ВЛЭП

6. ВЫБОР СИСТЕМЫ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ

6.1 Выбор рационального напряжения системы распределения

6.2 Выбор числа РП, ТП и мест их расположения

6.3 Размещения БСК в электрической сети предприятия

6.4 Выбор числа и мощности трансформаторов цеховых ТП

6.5 Расчет потерь в трансформаторах цеховых КТП

6.6 Выбор способа канализации электроэнергии

7. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

7.1 Расчет тока КЗ в точке К-1

7.2 Расчет тока КЗ в точке К-2

7.3 Расчет тока КЗ в точке К-3

8. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ

8.1 Выбор аппаратов напряжением 110 кВ

8.2 Выбор аппаратов напряжением 10 кВ

8.3 Выбор аппаратов напряжением 0,4 кВ

9. ПРОВЫРКА КЛЭП НА ТЕРМИЧЕСКУЮ СТОЙКОСТЬ

10. РАСЧЕТ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ

10.1 Защита от повреждений в нутрии кожуха и от понижения уровня масла

10.2 Защита от повреждений на выводах и от внутренних повреждений трансформатора

10.3 Защита от токов внешних многофазных КЗ

10.4 Защита от токов внешних замыканий на землю на стороне ВН

10.5 Защита от токов перегрузки

11. РАСЧЕТ МОЛНИЕЗАЩИТЫ ПГВ

12. РАСЧЕТ ЗАЗЕМЛЯЮЩЕГО УСТРОЙСТВА

13. ОХРАНА ТРУДА

13.1 Анализ опасных и вредных производственных факторов

13.1.1 Недостаточная освещенность рабочей зоны

13.1.2 Повышенный уровень шума на рабочем месте

13.1.3 Повышенное значение напряжения электрической цепи

13.1.4 Неблагоприятные параметры микроклимата

13.2 Методы и мероприятия по устранению неблагоприятных факторов

13.2.1 Недостаточная освещенность рабочей зоны

13.2.2 Повышенный уровень шума на рабочем месте

13.2.3 Повышенное значение напряжения в электрической цепи

13.3 Пожарная безопасность

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

ЛИТЕРАТУРА


ВВЕДЕНИЕ


Электротехнические установки, машины, агрегаты, автоматизированный электропривод непосредственно участвуют в технологическом процессе. От технического уровня, режима работы, условий эксплуатации электрооборудования зависит производительность, качество и себестоимость продукции, т.е. все основные показатели эффективности работы, как отдельных цехов, так и всего предприятия в целом. От грамотного построения электроснабжения и эксплуатации электрооборудования существенно зависит успех всей производственной деятельности. Поэтому умелые действия специалиста -энергетика, совместно со специалистом - технологом, должны быть направлены на рациональное построение системы электроснабжения, расходование и экономию электроэнергии.

Дипломный проект является самостоятельной творческой работой, в которой воплощаются все полученные знания и опыт. В нем проявляется умение разрабатывать и принимать решения, особенно в условиях неопределенности исходных данных, определяющие как каждый элемент, так систему электроснабжения в целом.


1. ОПИСАНИЕ


1.1 Исходные данные


Таблица№1 Ведомость электрических нагрузок фабрики.

Наименование цеха


Кс cosj

d,

Вт/м2

Pуст,

кВт

Кате-гория
1 Столовая 0,6 0,75 14 70 II
2 Склад (лесотаски, пилы) 0,7 0,85 12 400 II
3 Цех бумажных машин № 1 0,8 0,8 16 2500 I
4 Трепковарка 0,6 0,75 14 400 II
5 Цех бумажных машин № 2 0,8 0,85 16 2600 I
6 Кислородный цех (насосы) 0,8 0,85 14 1000 II
7 Цех бумажных машин № 3 0,8 0,8 16 2600 II
8 Дереворубка 0,7 0,9 20 800 II
9 Отбельный цех 0,5 0,8 16 400 II
10 Пожарное депо 0,4 0,75 10 80 III
11 лаборатория 0,7 0,85 12 150 II
12 Административный корпус 0,5 0,8 10 100 III

13


Насосная 0,8 0,85 14 300 II

Насосная (6 кв 2х400) 0,8 -0,9
1200
14 Учебные мастерские 0,6 0,8 14 400 II
15 Варочное отделение 0,5 0,7 16 500 II
16 Склад 0,4 0,8 10 100 II
17 Ремонтно-механический цех 0,5 0,8 18 120 III
18 Склад 0,6 0,75 16 60 II
19 Автобаза 0,5 0,8 14 300 II
20 Кислородная станция 0,8 0,85 12 800 I

Кислородная станция (6 кв 2х315) 0,8 -0,9
1400
21 Цех бумажных машин № 4 0,8 0,85 14 2200 II
22 Цех бумажных машин № 5 0,8 0,8 14 2500 II
23 Склад огнеопасных грузов 0,3 0,75 10 100 II

Генеральный план фабрики


Электроснабжение бумажной фабрики

Рисунок 2 Генеральный план фабрики


2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК


Метод коэффициента спроса


Расчетный максимум, необходимый для выбора почти всех элементов системы электроснабжения: сечения проводников, трансформаторов ППЭ, отключающей аппаратуры, измерительных приборов и так далее, определяемый сначала для отдельных цехов, а затем и для всей фабрики в целом, находится по коэффициенту спроса по выражению:


Электроснабжение бумажной фабрики Электроснабжение бумажной фабрики (2.1.1),


где: Электроснабжение бумажной фабрики расчётный максимум соответствующего цеха без учёта освещения, кВт;

Электроснабжение бумажной фабрикикоэффициент спроса соответствующего цеха.

Расчёт силовой нагрузки для цеха №13 состоящей из нагрузки выше 1000В и ниже 1000В:


Электроснабжение бумажной фабрикиЭлектроснабжение бумажной фабрикиЭлектроснабжение бумажной фабрики кВт;

Электроснабжение бумажной фабрики квар;

Электроснабжение бумажной фабрики кВт;

Электроснабжение бумажной фабрикиквар.


Для остальных цехов расчёт представлен в таблице №2.

Кроме того, необходимо учесть нагрузку искусственного освещения цехов и территории фабрики.

Эта нагрузка определяется по удельной мощности освещения, по выражению:

Электроснабжение бумажной фабрики (2.1.2),


где : F– освещаемая площадь, Электроснабжение бумажной фабрики;

δ – удельная плотность осветительной нагрузки, Вт/м2,

КСО – коэффициент спроса осветительной нагрузки;

tgφ – коэффициент мощности осветительной нагрузки.

Для освещения складов и цехов используем люминесцентные лампы с cosφ=0,75 (tgφ=0,88), для территории предприятия используются дугоразрядные лампы (ДРЛ) с cosφ=0.5 и (tgφ=1,73).

Расчет освещения для цеха №1


Электроснабжение бумажной фабрикикВт

Электроснабжение бумажной фабрикиквар


Для остальных цехов расчёт приведён в таблице № 2.

Полная нагрузка цеха напряжением до 1000В представляет собой сумму силовой и осветительной нагрузки:


Электроснабжение бумажной фабрики Электроснабжение бумажной фабрикиЭлектроснабжение бумажной фабрики (2.1.3)


Для цеха №1 Электроснабжение бумажной фабрикикВт,

Электроснабжение бумажной фабрики квар.

Дальнейший расчёт нагрузок по цехам приведён в таблице № 2.


Таблица№2

Рн

cosφ

tgφ

Кс Рм кВт Qм квар

F,

м2

δ,

Вт/м2

Ксо

Ро

кВт

квар

Рм

кВт

квар

кВА

1 70

0,75

0,88

0,6 42 36,96 800 14 0,9 10,08 45,83 52,08 82,79 97,81
2 400

0,85

0,62

0,7 280 173,6 2800 12 0,9 30,24 18,75 310,24 192,35 365,03
3 2500

0,8

0,75

0,8 2000 1500 2100 16 0,9 30,24 22,68 2030,24 1522,6 2537,8
4 400

0,75

0,88

0,6 240 211,2 800 14 0,9 10,08 45,83 250,08 257,03 358,61
5 2600

0,85

0,62

0,8 2080 1289,6 1600 16 0,9 23,04 14,28 2103,04 1303,8 2474,4
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
6 1000

0,85

0,62

0,8 800 496 4700 14 0,9 59,22 36,72 859,22 532,72 1010,9
7 2600

0,8

0,75

0,8 2080 1560 7800 16 0,9 112,32 84,24 2192,32 1644,2 2740,4
8 800

0,9

0,48

0,7 560 268,8 3000 20 0,9 54 2592 614 294,72 681,07
9 400

0,8

0,75

0,5 200 150 1900 16 0,9 27,36 20,52 227,36 170,52 284,2
10 80

0,75

0,88

0,4 32 19,4 1200 10 0,9 10,8 9,5 42,08 29,34 51,29
11 150

0,85

0,62

0,7 105 65,1 600 12 0,9 6,48 4,02 111,48 69,12 131,17
12 100

0,8

0,75

0,5 50 37,5 170 10 0,9 15,3 11,47 65,3 48,97 81,62
13 300

0,85

0,62

0,8 240 148,8 600 14 0,9 7,56 4,69 247,56 153,49 291,28

1200

-0,9

-0,48

0,8 960 -460,8 600 ––– ––– ––– ––– 960 -460,8 1064,8
14 400

0,8

0,75

0,6 240 180 500 14 0,9 6,3 4,72 246,3 184,72 307,87
15 500

0,7

1,02

0,5 250 255 1400 16 0,9 20,16 20,56 270,16 275,56 385,9
16 100

0,8

0,75

0,4 40 30 300 10 0,9 2,7 2,02 42,7 32,02 53,37
17 120

0,8

0,75

0,5 60 45 1600 18 0,9 25,92 19,44 85,92 64,44 107,4
18 60

0,75

0,88

0,6 36 31,68 1200 16 0,9 17,28 15,21 53,28 46,89 70,97
19 300

0,8

0,75

0,5 150 112,5 800 14 0,9 10,08 7,56 160,08 120,06 200,1
20 800

0,85

0,62

0,8 640 396,8 400 12 0,9 4,32 2,68 644,32 399,48 758,11

1400

-0,9

-0,48

0,8 1120 -537,6 400



1120 -537,6 1242,3
21 2200

0,85

0,62

0,8 1760 1091,2 5500 14

0 0,9

9

69,3 0 42,97 1829,3 1134,1 2152,37
22 2500

0,8

0,75

0,8 2000 1500 5900 14 0,9 74,34 55,75 2074,34 1555,7 2592,92
23 100

0,75

0,88

0,3 30 26,4 200 10 0,9 1,8 1,58 31,8 27,98 42,36

Осветительная нагрузка территории

Площадь территории Fтер=130430м2,

удельная плотность освещения δтер=1 Вт/м2,

коэффициент спроса осветительной нагрузки Ксо тер=1[3]


Электроснабжение бумажной фабрикиЭлектроснабжение бумажной фабрики


Активная суммарная нагрузка напряжением до 1000В


Электроснабжение бумажной фабрики


Суммарная реактивная нагрузка напряжением до 1000В


Электроснабжение бумажной фабрики.

Полная суммарная мощность напряжением до1000В


Электроснабжение бумажной фабрики.


При определении суммарной нагрузки по фабрики в целом необходимо учесть коэффициент разновремённости максимумов Крм, значение которого равно 0,925,а также потери в силовых трансформаторах, которые еще не выбраны, по этому эти потери учитываются приближенно по ниже следующим выражениям.

Приближенные потери в трансформаторах цеховых подстанций:


Электроснабжение бумажной фабрики


Суммарная активная нагрузка напряжением выше 1000В:


Электроснабжение бумажной фабрики


Суммарная реактивная нагрузка напряжением выше 1000В:


Электроснабжение бумажной фабрики


Активная мощность предприятия:


Электроснабжение бумажной фабрики


Реактивная мощность предприятия без учёта компенсации:


Электроснабжение бумажной фабрики


Экономически обоснованная мощность, получаемая предприятием в часы максимальных нагрузок:


Электроснабжение бумажной фабрики,


где 0,3-нормативный tgφэк для Западной Сибири и U=110кВ.

Мощность компенсирующих устройств, которую необходимо установить в системе электроснабжения предприятия:


Электроснабжение бумажной фабрики


Полная мощность предприятия, подведённая к шинам пункта приёма электроэнергии (ППЭ):


Электроснабжение бумажной фабрики


Суточный график электрических нагрузок.


t.ч Рзим, % Рлетн,% Рmax.раб,кВт Рраб, зим. кВт Рр.летн,кВт Рвых,кВт
0 82 80 15259,14 12512,5 12207,31 7655,035
1 81 79 15259,14 12359,9 12054,72 7655,035
2 80 78 15259,14 12207,31 11902,13 7655,035
3 80 78 15259,14 12207,31 11902,13 7655,035
4 80 78 15259,14 12207,31 11902,13 7655,035
5 80 78 15259,14 12207,31 11902,13 7655,035
6 78 75 15259,14 11902,13 11444,36 7655,035
7 83 79 15259,14 12665,09 12054,72 7655,035
8 95 91 15259,14 14496,18 13885,82 6124,28
9 100 95 15259,14 15259,14 14496,18 6124,28
10 100 95 15259,14 15259,14 14496,18 6124,28
11 95 93 15259,14 14496,18 14191 6124,28
12 93 91 15259,14 14191 13885,82 6124,28
13 95 93 15259,14 14496,18 14191 6124,28
14 96 94 15259,14 14648,77 14343,59 6124,28
15 96 93 15259,14 14648,77 14191 6124,28
16 90 87 15259,14 13733,23 13275,45 6124,28
17 93 88 15259,14 14191 13428,04 6124,28
18 95 91 15259,14 14496,18 13885,82 6124,28
19 97 93 15259,14 14801,37 14191 7655,035
20 95 93 15259,14 14496,18 14191 7655,035
21 97 94 15259,14 14801,37 14343,59 7655,035
22 90 88 15259,14 13733,23 13428,04 7655,035
23 85 83 15259,14 12970,27 12665,09 7655,035

3. ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИКОВ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК


По данным таблицы 3 построен суточный график нагрузки для рабочего дня, который представлен на рисунке 3. График нагрузки выходного дня также приведён на рисунке 3.


Электроснабжение бумажной фабрики

Рисунок 3. Суточный график электрических нагрузок


Для построения годового графика используется суточный график для рабочих и выходных дней, принимаем, что в году 127 зимних,127 летних и 111 выходных дней. Годовой график электрических нагрузок показан на рис.4.


Электроснабжение бумажной фабрики

Рисунок 4. Годовой график электрических нагрузок

Число часов использования максимальной нагрузки определяется по выражению:


Электроснабжение бумажной фабрики, (3.1)

TMAX=Электроснабжение бумажной фабрики ч.


4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЦЕНТРА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК


Для построения картограммы нагрузок как наглядной картины территориального расположения мощностей цехов необходимы центры электрических нагрузок (ЦЭН) этих цехов. В данной работе предполагается, что ЦЭН каждого цеха находится в центре тяжести фигуры плана цеха, так как данных о расположении нагрузок в цехах нет. Нагрузки цехов представляются в виде кругов, площадь которых равна нагрузке этих цехов, а радиус определяется по выражению:


Электроснабжение бумажной фабрики, (4.1)


где m – выбранный масштаб, кВт/мм.

Выбираем масштаб m=1,7 кВт/мм. Расчет радиусов сведён в таблицу 5.

Осветительная нагрузка на картограмме представлена в виде секторов кругов, площадь которых соотносится с площадью всего круга как мощность освещения ко всей мощности цеха до 1000 В. Углы секторов определяются по выражению


Электроснабжение бумажной фабрики, (4.2)

Расчёт этих углов представлен в таблице 5.

Окружности без закрашенных секторов обозначают нагрузку напряжением выше 1000 В.

Координаты центра электрических нагрузок фабрики в целом определяются по выражению:

Электроснабжение бумажной фабрики, Электроснабжение бумажной фабрики (4.3),


где Рмi – активная нагрузка i-того цеха;

Xi, Yi – координаты ЦЭН i-того цеха;

n — число цехов предприятия.

Для определения ЦЭН цехов, конфигурация которых на плане отлична от прямоугольной, используется следующий алгоритм:

1. цех i разбивается на j таких частей, что каждая из них является прямоугольником;

2. по генплану определяются ЦЭН этих частей Xi,j, Yi,j и их площади Fi,j;

3. находится активная мощность, приходящаяся на единицу площади этого цеха Электроснабжение бумажной фабрики;

4. определяется активная мощность, размещенная в каждой из прямоугольных частей рассматриваемого цеха Рм i,j;

5. с использованием выражения (4.3) находятся координаты ЦЭН цеха в целом.

Согласно генерального плана предприятия по вышеизложенной методике, определяются ЦЭН цеха №5, цеха №6 , цеха №11, цеха №12, цеха №16, цеха №20, цеха №21 и цеха №22.

Рассмотрим расчёт для цеха №5:

1. разбиваем цех на три прямоугольные части;

2. их координаты ЦЭН равны соответственно: X5.1=97; Y5.1=202; X5.2=95; Y5.2=186; F5.1=400 м2; F5.2=1200 м2

3. удельная активная мощность цеха №5 Электроснабжение бумажной фабрикикВт/м2;

4. Электроснабжение бумажной фабрики кВт; Электроснабжение бумажной фабрикикВт;

5.Электроснабжение бумажной фабрики Электроснабжение бумажной фабрики.


Координаты ЦЭН цехов определены непосредственно при помощи генплана и сведены в таблицу 5.


Таблица 5. Картограмма электрических нагрузок

№ цеха. Xi, мм. yj, мм. Рm, кВт. Ri, мм. Ро, кВт. а, град.

1.


14


219


52,08


0,9


10,08


69,7


2.


36


211


310,244,9


2,2


30,24


35,1


3.


65


211


2030,24


5,6


30,24


5,4


4.


97


220


250,08


1,9


10,08


14,5


5. 95,5 190 2103,04 5,8 23,04 4
6. 116 192 859,22 3,7 59,22 24,8
7.

158


198


2192,32


5,9


112,32


18,4


8.


20


147


614


3,1


54


31,7


9.


46


157


227,36


1,9


27,36


43,3


10

76


136


42,08


0,8


10,8


92,4


11. 95 132 111,48 1,3 6,48 21
12. 123 143 65,3 1 15,3 84,3
13. 45

126


247,56


2


7,56


11


14.


60


94


246,3


2


6,3


9,2


15. 76 76 94 270,16 2,1 20,16 26,9
16. 95 93 42,7 0,8 2,7 22,8
17. 137 88 85,92 1,2 25,92 108,6
18. 170 85 53,28 0,9 17,28 116,7

19.


167


144


10,68


1,6


10,08


22,7


20. 91,5 88 644,32 3,2 4,32 2,4
21. 60,5 34,5 1829,3 5,4 69,3 13,6
22. 139 38 2074,34 5,7 74,34 13
23. 25 45 31,8 0,7 1,8 20,4

Координаты центра электрических нагрузок фабрики в целом, определённые на основе данных таблицы 5 с помощью выражения (4.3):


Электроснабжение бумажной фабрики; Электроснабжение бумажной фабрики.


Центры электрических нагрузок приведены на рисунке 5


Электроснабжение бумажной фабрики

Рисунок 5. Центры электрических нагрузок


5. ВЫБОР СИСТЕМЫ ПИТАНИЯ


В систему питания входят питающие линии электропередачи и ППЭ. Канализация электрической энергии от источника питания до ППЭ осуществляется двухцепными воздушными линиями напряжением 110 кВ. В качестве ППЭ используем унифицируемую комплектную подстанцию блочного исполнения типа КТПБ-110/6-104.


5.1 Выбор устройства высшего напряжения ППЭ


Вследствие малого расстояния от подстанции энергосистемы до фабрики (3 км) можно рассмотреть следующих два вида устройства высшего напряжения (УВН):

блок «линия–трансформатор»;

выключатель.

В первом варианте УВН состоит только из разъединителя наружной установки. Отключающий импульс от защит трансформатора (дифференциальной или газовой) подается на выключатель системы, называемый головным выключателем, по контрольному кабелю.

Во втором варианте УВН состоит из выключателя наружной установки. Отключающий импульс от защит трансформатора подается на выключатель, который и отключает поврежденный трансформатор.

Сравниваемые варианты представлены на рисунке 6. Выбираем УВН второго варианта (выключатель) так как этот вариант обладает большей надежностью и имеет меньшее время восстановления питания.


Электроснабжение бумажной фабрики

Рисунок 6. Варианты УВН


5.2 Выбор трансформаторов ППЭ


Выбор трансформаторов ППЭ осуществляется согласно ГОСТ 14209–85. Поскольку на проектируемом предприятии есть потребители I и II категории, то на ПГВ устанавливаем два трансформатора. Мощность трансформаторов должна обеспечить потребную мощность предприятия в режиме работы после отключения повреждённого трансформатора, при чём нагрузка трансформаторов не должна снижать естественного их срока службы.

Так как среднеквадратичная мощность Pср.кв. =13752,85 кВт (согласно пункту 2.2), то намечаем к установке трансформаторы типа ТДН – 10000/110.

На эксплуатационную перегрузку трансформатора проверять не будем, т.к. Sср.кв.< 2*Sтр.

Проверим их на послеаварийную перегрузку:

Коэффициент максимума:

Электроснабжение бумажной фабрикиЭлектроснабжение бумажной фабрикиЭлектроснабжение бумажной фабрики.

Средневзвешенный cosφ:


Электроснабжение бумажной фабрикиЭлектроснабжение бумажной фабрики.


Коэффициент послеаварийной перегрузки:


Электроснабжение бумажной фабрики (5.2.1),


где Pi – мощность, превышающая мощность PTP, кВт;

∆ti – время перегрузки, ч.

Электроснабжение бумажной фабрики.


Электроснабжение бумажной фабрики

Рисунок 7. Выбор трансформаторов ППЭ.


Так как Электроснабжение бумажной фабрики=1,552 > 0,9·Kmax =0.9·1,721 = 1,549, то тогда коэффициент перегрузки К2=Электроснабжение бумажной фабрики=1,552.

Для системы охлаждения «Д» и времени перегрузки 24 часа и среднегодовой температуры региона +8,4єС из [8] К2ДОП=1,6.

К2ДОП=1,6 > К2=1,552 следовательно, трансформаторы ТДН–10000/110 удовлетворяют условиям выбора.


5.3 Выбор ВЛЭП


Так как в исходных данных не оговорены особые условия системы питания, то согласно [6], питание фабрики осуществляется по двухцепной воздушной ЛЭП. При этом выбираются марка проводов и площадь их сечения.

В данном случае в качестве питающей линии примем провода марки АС, что допустимо по условиям окружающей среды.

Выбор сечений проводов для напряжений 35 кВ и выше согласно [2], производится по нагреву расчётным током. Затем выбранные провода проверяются по экономической плотности тока и по условиям короны.

Принимается большее из полученных значений. При этом проводники любых назначений согласно [2] должны удовлетворять условиям выбора по нагреву, как в нормальных, так и в послеаварийных режимах, а также в период ремонта и возможных неравномерностей распределения токов между линиями (например, когда одна из линий отключена).

Кроме указанных условий выбора существуют так называемые «условия проверки», такие, как термическая и электродинамическая стойкость к коротким замыканиям, потери о отклонения напряжения на границе балансовой принадлежности (ГБП) сетей, механическая прочность.

В тех случаях, если сечение проводника, выбранное по первым трём условиям, оказалось меньше, чем по другим, то принимается большее сечение, полученное по условиям проверки.

Для воздушных ЛЭП напряжением выше 1 кВ и при ударном токе КЗ 50 кА и более для предупреждения схлестывания проводов делается проверка на динамическое действие токов КЗ. Если ЛЭП оборудована быстродействующим автоматическим выключателем, то делается проверка проводов на термическую стойкость к токам КЗ [2]. Расчетный ток послеаварийного режима:


Электроснабжение бумажной фабрики, (5.3.1) Электроснабжение бумажной фабрикиА.


Принимаем провод сечением F=16 мм2 с допустимым током IДОП=111 А.

Экономическое сечение провода:


Электроснабжение бумажной фабрики , (5.3.2),


где Iр — расчётный ток послеаварийного режима, А;

jэ — экономическая плотность тока, А/мм2.

Экономическая плотность тока jэ для неизолированных алюминиевых проводов при числе часов использования максимума нагрузки в год от 3000 до 5000 (Тmax=3952,08 ч) согласно [2] равна 1,1.


Электроснабжение бумажной фабрикимм2.


Принимаем провод сечением 95 мм2 с допустимым током IДОП=330 А.

Согласно [2] проверка проводов по образованию короны определяется в зависимости от среднегодовых значений плотности и температуры воздуха на высоте (над уровнем моря) данной местности, по которой будет проложена ЛЭП, а также приведённого радиуса (диаметра) и коэффициента негладкости проводника. В данном проекте будем пользоваться для этой цели упрощённой эмпирической формулой определения критического напряжения, при котором возникает общая корона при хорошей погоде:

Электроснабжение бумажной фабрики, (5.3.3),


где d – расчётный диаметр витого провода, см;

Dcp – среднегеометрическое расстояние между фазными проводами, см.

Если Uкр > Uн, то сечение провода выбрано верно, в противном случае необходимо принять большее сечение и сделать перерасчёт.

Для принятого ранее сечения 95 мм2 согласно [7] d=13,5мм=1,35см; Dcp=5м=500 см для ЛЭП 110 кВ, тогда по выражению (5.3.3) получим:

Электроснабжение бумажной фабрикикВ.

Uкp=147,2 кВ > Uн =110кВ, следовательно, окончательно принимаем провод марки АС сечением Fp=95мм2.

Проверку выбранных проводов ЛЭП на термическую стойкость не производим, так как в задании нет данных об устройствах быстродействующих АПВ линий.

Необходимость проверки на электродинамическую стойкость определяется после расчёта токов короткого замыкания.

Согласно ГОСТ 13109-87 на границе раздела (ГБП) трансформаторных подстанций 110/10-6 кВ, питающих цеховые КТП, освещение, асинхронные и синхронные электродвигатели напряжением до и выше 1000 В, нижняя граница отклонений напряжения VH110=-5% от номинального, верхняя граница VB110=+12%. Тогда расчётный диапазон отклонении напряжения на зажимах 110 кВ УВН ППЭ в любом режиме нагрузки d110= VB110– VH110=12%–(–5%)=17%. Проверим потерю напряжения в ЛЭП


Электроснабжение бумажной фабрики, (5.3.4)


где Р, Q — расчётные нагрузки на провода, МВт, Мвар;

г, х — активное и индуктивное сопротивления проводов на 1 км длины, Ом/км;

1 — длина проводов, км;

ΔU% — расчётные потери напряжения, %.

Электроснабжение бумажной фабрики.

Таким образом, выбранные провода ВЛЭП-110 сечением 95 мм2 с допустимым током Iдоп=330 А удовлетворяют и условиям нижней границы отклонений напряжения на ГБП в режиме наибольших (послеаварийных) нагрузок.


6. ВЫБОР СИСТЕМЫ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ


В систему распределения СЭС предприятий входят РУНН пунктов приём электроэнергии (ПГВ), комплектные трансформаторные (цеховые) подстанции (КТП), распределительные пункты (РП) напряжением 6-10 кВ и линии электропередачи (кабели, токопроводы), связывающие их с ПГВ [2].


6.1 Выбор рационального напряжения системы распределения


Согласно методических указаний [5] для дипломного (учебного) проектирования, если нагрузка ЭП напряжением 6 кВ составляет от суммарной мощности предприятия менее 15%, то можно принять без технико-экономического расчёта (ТЭР) рациональное напряжение системы распределения 10 кВ. Когда нагрузка 6 кВ составляет 40% и более от суммарной мощности, можно без ТЭР принять Upaц=6 кВ. В интервале 20-40% технико-экономическое сравнение вариантов системы с 6 или 10 кВ обязательно.

Процентное содержание нагрузки 6 кВ в общей нагрузке предприятия:


Электроснабжение бумажной фабрики, (6.1.1),


где SM –полная мощность предприятия согласно пункту 2.1, кВА;

Электроснабжение бумажной фабрики– полная нагрузка напряжением выше 1000 В, кВА.

С использованием данных пункта 2. 1 получим, что


Электроснабжение бумажной фабрикикВА.

Тогда Электроснабжение бумажной фабрики.

Таким образом, окончательно без ТЭР принимаем Upaц=10 кВ.


6.2 Выбор числа РП, ТП и мест их расположения


Прежде чем определять место расположения и число РП и ТП, произведём расчёт средних нагрузок цехов за наиболее загруженную смену на напряжении до 1000 В по формулам:


Электроснабжение бумажной фабрики, (6.2.1),

Электроснабжение бумажной фабрики, (6.2.2),

Электроснабжение бумажной фабрики, (6.2.3),

Электроснабжение бумажной фабрики, (6.2.4).


Пример расчета для цеха №1:

коэффициент максимума: Электроснабжение бумажной фабрики;

средняя активная нагрузка за наиболее загруженную смену:

Электроснабжение бумажной фабрикикВ;

средняя реактивная нагрузка за наиболее загруженную смену:

Электроснабжение бумажной фабрикиквар;

средняя полная нагрузка этого цеха:

Электроснабжение бумажной фабрикикВА.

Расчёт для остальных цехов сведён в таблицу 7.


Таблица 7. Средние нагрузки цехов за наиболее загруженную смену

цеха


Pм,

кВт


QM,

квар


Кс,

о.е.


Ки,

о.е.


Км,

о.е.


Рср,

кВт


Qcp,

квар


Sср,

кВА


1


52,08


82,79


0,6


0,5


1,2 43,4 68,99 81,5

2


310,24


192,35


0,7


0,6


1,17 265,16 164,4 311,99

3


2030,24


1522,68


0,8


0,7


1,14 1780,91 1335,68 2226,14

4


250,08


257,03


0,6


0,5


1,2 208,4 214,19 298,84

5


2103,04


1303,88


0,8


0,7


1,14 1844,77 1143,75 2170,5

6


859,22


532,72


0,8


0,7


1,14 753,7 467,3 886,81

7


2192,32


1644,24


0,8


0,7


1,14 1923,09 1442,31 2403,86

8


614


294,72


0,7


0,6


1,17 524,79 251,8 582,11

9


227,36


170,52


0,5


0,4


1,25 181,89 136,42 227,36

10


42,08


29,34


0,4


0,3


1,33 31,64 22,06 38,57

11


111,48


69,12


0,7


0,6


1,17 95,28 59,08 112,11

12


65,3


48,97


0,5


0,4


1,25 52,24 39,18 65,3

13


247,56


153,49


0,8


0,7


1,14 217,16 134,64 255,51

13(6кВ)


960


-460,8


0,8


0,7


1,14 842,1 -404,21 934,09

14


246,3


184,72


0,6


0,5


1,2 205,25 153,94 256,56

15


270,16


275,56


0,5


0,4


1,25 216,13 220,45 308,72

16


42,7


32,02


0,4


0,3


1,33 32,1 24,07 40,12

17


85,92


64,44


0,5


0,4


1,25 68,74 51,55 85,92

18


53,28


46,89


0,6


0,5


1,2 44,4 39,075 59,14

19


160,08


120,06


0,5


0,4


1,25 128,06 96,05 160,08
20 644,32 399,48 0,8 0,7 1,14 565,19 350,42 665,01

20(6кВ)


0))))

1120 -537,6 0,8 0,7 1,14 982,46 -471,58 1089,78
21 1829,3 1134,17 0,8 0,7 1,14 1604,65 994,88 1888,04
22 2074,34 1555,75 0,8 0,7 1,14 1819,6 1364,69 2274,49
23 31,8 27,98 0,3 02 1,5 21,2 18,65

28,23



ТП в цехе предусматриваются, если Scp > 200 кВА.


6.3 Размещение БСК в электрической сети предприятия


Согласно [5] для компенсации реактивной мощность используются только низковольтные БСК (напряжением до 1000 В) при выполнении следующего условия:


Qэ+Qсд>Qa, (6.3.1),

где Qэ – реактивная мощность, предаваемая из энергосистемы в сеть потребителя, квар;

Qсд — реактивная мощность, выдаваемая в электрическую сеть синхронными двигателями, квар;

Qa — мощность потребителей реактивной мощности на шинах 6 кВ, квар.

Qэ+Qсд= 4577,74+(-998,4)=3579,34 квар > Qa=(-998,4)квар.

Следовательно, будем использовать БСК только на 0,4 кВ. Размещение БСК будем производить пропорционально реактивной мощности узлов нагрузки. БСК не следует устанавливать на силовых пунктах, на подстанциях, где мощность нагрузки менее 150 квар (это экономически нецелесообразно). Величина мощности БСК в i-том узле нагрузки определяется по выражению:


Электроснабжение бумажной фабрики, (6.3.2),


где Qмi – реактивная нагрузка в i-том узле, квар;

QмS – сумма реактивных нагрузок всех узлов, квар.

Qку=5327,09 квар; QмS =9863,36 квар.

Затем полученные расчётным путём Qкi округляются до ближайших стандартных значений БСК Qбi станд, взятых из [3]. Результаты представлены в таблице 8. Типы используемых стандартных БСК приведены в таблице 9.

В заключении делаем следующую проверку:


Электроснабжение бумажной фабрики, (6.3.3),

Электроснабжение бумажной фабрикиУсловие (6.3.3) выполняется.


6.4 Выбор числа и мощности трансформаторов цеховых ТП


Выбор проводится в следующее и последовательности:

1. Определяется тип КТП. Для цехов I и П категории применяются двухтрансформаторные КПТ. Если в цехе имеются ЭП только ПТ категории и общая мощность цеха не превышает 1000 кВА, то применяются однотрансформаторные КТП.

2. Определяются средние нагрузки цехов за наиболее нагруженную смену с учетом БСК:


Электроснабжение бумажной фабрики (6.4.1).


3. Задаёмся максимальной мощностью трансформаторов. Если Scpi< 1500 кВА, то Smax тp=2500 кВА. Если Scpi>1500 кВА, то рассчитывается плотность нагрузки: Электроснабжение бумажной фабрики, кВА/м2. Если 0,3>ri>0,2 кВА/м2, то Smax тр=1600 кВА, если же ri>0,3 кВА/м2 то Smax тр=2500 кВА.

4. Определяется предварительная мощность трансформаторов ST при условии, что в цехе установлена одна КТП: Электроснабжение бумажной фабрики, где b=0,7 при N=2 и b=0,95 при N=1.

5. Определяется число КТП Nктп и стандартные мощности их транформато -ров Sт.ст. Если Sтi<Smax трi, то Nктп=1, Sт ст≥Sтi, иначеЭлектроснабжение бумажной фабрики, Электроснабжение бумажной фабрики

6. Определяются коэффициенты загрузки трансформаторов в нормальном режиме Электроснабжение бумажной фабрики и в послеаварийном режиме Электроснабжение бумажной фабрики. При этом Электроснабжение бумажной фабрики не должен превышать 1,5.

Рассмотрим расчёт для цеха №3:

1. цех первой категории, следовательно, устанавливается двухтрансформаторная КТП;

2. Электроснабжение бумажной фабрикикВА;

3. Электроснабжение бумажной фабрики кВА/м2, следовательно, Smax тр3=1600 кВА;

4. Электроснабжение бумажной фабрики кВА;

5. так как Sт3=1328,38 кВА < Smax тр3=1600 кВА, то Nктп=1, Sт ст≥Sт3, Sт ст=1600 кВА;

6.Электроснабжение бумажной фабрики;Электроснабжение бумажной фабрики.

Расчёт для остальных цехов представлен в таблице 8


Таблица 8. Выбор числа мощности БСК и КТП.

цеха


Рср ,

кВт


Qср ,

квар


Qм ,

квар


Qкi,

квар


Qбi станд

квар

Sсрi,

кВА


r, кВА/м2


Число КТП, число и мощность трансформаторов


Кзнр


Кзпар


1


43,4 68,99

82,79


44,53 –– 81,5 –– –– –– ––

2


265,16 164,4

192,35


103,45 –– 311,99 –– 1КТП2х400 0,49 1

3


1780,91 1335,68

1522,68


818,24 800 1859,73 0,88 1КТП2х16000–– 0,58 1,16

4


208,4 214,19

257,03


138,24 –– 298,84 –– 1КТП2х250 0,59 1,19

5


1844,77 1143,75

1303,88


701,26 750 1886,32 1,18 1КТП2х1600 0,62 1,24

6


753,7 467,3

532,72


286,51 300 772,04 –– 1КТП2х630 0,64 1,28

7


1923,09 1442,31

1644,24


884,32 900 1998,09 0,26 1КТП2х1600 0,67 1,35

8


524,79 251,8

294,72


158,31 –– 582,11 –– 1КТП2х630 0,49 1

9


181,89 136,42

170,52


91,71 –– 227,36 –– 1КТП2х250 0,53 1,06

10


31,64 22,06

29,34


15,78 –– 38,57 –– –– –– ––

11


95,28 59,08

69,12


37,17 –– 112,11 –– –– –– ––

12


52,24 39,18

48,97


26,24 –– 65,3 –– –– –– ––

13


217,16 134,64

153,49


82,55 –– 255,51 –– 1КТП2х250 0,51 1,02

14


205,25 153,94

184,72


99,35 –– 256,56 –– –– –– ––

15


216,13 220,45

275,56


148,03 –– 308,72 –– 1КТП2х400 0,71 1,41

16


32,1 24,07

32,02


17,22 –– 40,12 –– –– –– ––

17


68,74 51,55

64,44


34,66 –– 85,92 –– –– –– ––

18


44,4 39,075

46,89


25,22 –– 59,14 –– –– –– ––

19


128,06 96,05

120,06


64,55 –– 160,08 –– –– –– ––
20 565,19 350,42 399,48 214,85 200 584,86 –– 1КТП2х630 0,56 1,12
21 1604,65 994,88 1134,17 609,99 600 1652,52 0,3 1КТП2х1600 0,52 1,05
22 1819,6 1364,69 1555,75 836,72 800 1905,21 0,32 1КТП2х1600 0,59 1,19
23 21,2 18,65 27,98 15,05 ––

28,23


–– –– –– ––

Таблица 9. Стандартные БСК

№ цеха


Qбiстанд, квар


Тип БСК


3


4x200


4хУКНТ-0,4-200 1/3 УЗ


5


10х75


2хУКЗ-0,38-75УЗ


6


2х150


2хУКБ-0,38-150УЗ


7


2х450


2хУКМ-0,38-450-150 УЗ


20


2х100


2хУКЧ-0,38-100 УЗ


21


2х300


2хУКЛН-0,38-300-150У3 У3


22


4х200


4хУКБ-0,4-200 1/3 У3



Генеральный план со схемой разводки кабелей представлен на рисунке 8.


Электроснабжение бумажной фабрики

Рисунок 8 Схема разводки кабелей


6.5 Расчёт потерь в трансформаторах цеховых КТП


Для данного расчёта необходимы каталожные данные трансформаторов КТП. Они взяты из [3] и представлены в таблицу 10.


Таблица 10. Каталожные данные трансформаторов КТП

Тип трансформатора

Uк,

%

ΔРх,

кВт

ΔРк,

кВт

Iх,

%

ΔQх,

квар

ТМЗ-250 4,5 0,74 3,7 2,3 5,7
ТМЗ-400 4,5 0,95 5,5 2,1 8,35
ТМЗ-630 5,5 1,31 7,6 1,8 11,26
ТМЗ-1600 6 2,7 16,5 1 15,77

Расчёт проводится в следующей последовательности: определяются реактивные потери холостого хода:


Электроснабжение бумажной фабрики (6.5.1)


где Электроснабжение бумажной фабрики – ток холостого хода, %;

Электроснабжение бумажной фабрики– номинальная мощность трансформатора, кВА;

Электроснабжение бумажной фабрики – активные потери холостого хода, кВт;

рассчитываются активные потери мощности трансформаторах:


Электроснабжение бумажной фабрики (6.5.2),


где n – число параллельно работающих трансформаторов. шт.;

Электроснабжение бумажной фабрики – активные потери короткого замыкания, кВт;

Электроснабжение бумажной фабрики – мощность, проходящая через трансформатор, кВА;

находятся реактивные потери мощности в трансформаторах:


Электроснабжение бумажной фабрики (6.5.3),


где Электроснабжение бумажной фабрики — напряжение короткого замыкания, %.

Расчет для КТП цеха №3


Электроснабжение бумажной фабрики квар;

Электроснабжение бумажной фабрикикВА;

Электроснабжение бумажной фабрикикВт;

Электроснабжение бумажной фабрикиквар;

Электроснабжение бумажной фабрикиквар.


Результаты расчета для остальных КТП представлены в таблицу 11.


Таблица 11. Потери в трансформаторах цеховых КТП

№ цеха nxSтр Рм, кВт Qм.реальн, квар Sм, кВА ΔPтр, кВт ΔQтр, квар Pmax, кВт Qmax, квар Smax, кВА
1 –– 52,08 82,79 97,81 –– –– –– –– ––
2 2x400 310,24 192,35 365,03 4,19 24,19 314,43 216,54 381,78
3 2x1600 2030,24 722,68 2155,03 29,93 118,62 2060,17 841,13 2225,27
4 2x250 250,08 257,03 358,61 5,29 22,97 255,37 280 378,96
5 2x1600 2103,04 553,72 2174,71 16,61 120,21 2123,68 673,93 2228,05
6 2x630 859,22 232,72 890,18 10,23 57,11 859,45 289,83 907
7 2x1600 2192,32 744,24 2315,2 22,67 132,04 2214,99 876,28 2382,02
8 2x630 614 294,7 681,06 7,06 42,77 621,06 337,47 706,82
9 2x250 227,36 170,52 284,2 3,58 18,67 230,94 189,19 298,54
10 –– 42,08 29,34 51,29 –– –– –– –– ––
11 –– 111,48 69,12 131,17 –– –– –– –– ––
12 –– 65,3 48,97 81,62 –– –– –– –– ––
13 2x250 247,56 153,49 291,28 3,99 19,03 251,55 405,04 476,79
14 –– 246,3 184,72 307,87 –– –– –– –– ––
15 2x400 270,16 257,56 373,26 4,29 41,24 274,45 298,8 405,71
16 –– 42,7 32,02 53,37 –– –– –– –– ––
17 –– 85,92 64,44 107,4 –– –– –– –– ––
18 –– 53,28 46,86 70,97 –– –– –– –– ––
19 –– 160,08 120,06 200,1 –– –– –– –– ––-
20 2x630 644,32 198,48 674,2 6,97 42,36 651,29 240,84 694,39
21 2x1600 1829,3 534,17 1905,69 17,11 99,63 1846,41 633,38 1952,02
22 2x1600 2074,34 755,75 2207,72 21,11 122,93 2095,45 878,68 2272,22
23 –– 31,8 27,98 42,36 –– –– –– –– ––

6.6 Выбор способа канализации электроэнергии


Так как передаваемые в одном направлении мощности незначительны, то для канализации электроэнергии будем применять КЛЭП.

Выбор сечения КЛЭП производится в соответствии с требованиями [2] с учётом нормальных и послеаварийных режимов работы электросети и перегрузочной способности КЛЭП различной конструкции. Кабели будем прокладывать в земле, время перегрузки принимаем равным 5 часам. Допускаемая в течение 5 суток на время ликвидации аварии перегрузка для КЛЭП с бумажной изоляцией составляет 30% [2]. План канализации электроэнергии был намечен ранее и представлен на рисунке 7.

Кабель выбирается по следующим условиям:

1)по номинальному напряжению;

2)по току номинального режима;

3)по экономическому сечению.

Кабель проверяется по следующим условиям:

1)по току после аварийного режима;

2)по потерям напряжения;

3)на термическую стойкость к токам короткого замыкания.

Выберем кабель от ПГВ до ТП 3.

Максимальная активная мощность:

Электроснабжение бумажной фабрики кВт

Максимальная реактивная мощность:

Электроснабжение бумажной фабрики квар.

Полная мощность:

Электроснабжение бумажной фабрики кВА.

Расчетный ток кабеля в нормальном режиме определяется по выражению:

Электроснабжение бумажной фабрикиА.

Расчётный ток послеаварийного режима: Электроснабжение бумажной фабрикиА.

Экономическое сечение:

Электроснабжение бумажной фабрикимм2,

где экономическая плотность тока jэ, для кабелей с бумажной изоляцией с алюминиевыми жилами при числе часов использования максимума нагрузки в год от 3000 до 5000 (Тmax=3972,08 ч) согласно [2] равна 1,4 А/мм2.

Предварительно принимаем кабель марки ААШв сечением 95 мм с допустимым током Iдоп=205 А.

Допустимый ток при прокладке кабеля в земле определяется по выражению:


Электроснабжение бумажной фабрики (6.6.1)


где к1 — поправочный коэффициент для кабеля, учитывающий фактическое тепловое сопротивление земли, для нормальной почвы и песка влажностью 7-9%, для песчано-глинистой почвы влажностью 12-14% согласно [2] к1=l,О;

к2 — поправочный коэффициент, учитывающий количество параллельно проложенных кабелей в одной траншее из [2];

к3 — поправочный коэффициент, учитывающий допустимую перегрузку кабелей на период ликвидации послеаварийного режима, для кабелей напряжением до 10 кВ с бумажной изоляцией при коэффициенте предварительной нагрузки 0,6 и длительности максимума перегрузки 5 часов согласно [2] к3=1,3.


Электроснабжение бумажной фабрики А.

Электроснабжение бумажной фабрикиА > Электроснабжение бумажной фабрикиА.


Проверку на термическую стойкость и по потерям напряжения проводить не будем, так как неизвестны ток короткого замыкания и допустимые потери напряжения.

Выбор остальных кабелей сведён в таблицу 12.


Таблица 12. Выбор КЛЭП U=10 кВ

Наименование КЛЭП


Smax,

кВА


Iрнр,

А

Iрпар,

А


Fэк,

мм2

К1


К2


К3


Iднр,

А

Iдпар,

А

Количество, марка

и сечение кабелей


ПГВ-РП1


5944,73


171,61


343,22


122,58


1


0,85


1,3


355


392,27


2хААШв-10-Зх240


РП1-ТП1


454,95


13,13


26,26


9,38


1


0,85

1,3


75


82,87


2хААШв-10-Зх16


РП1-ТП2


2225,27


64,24


128,48


45,88


1


0,85

1,3


140


154,7


2хААШв-10-Зх50


РП1-ТП3


378,76


10,24


20,48


7,31


1


0,85

1,3


75


82,87


2хААШв-10-3х16

РП1-ТП4


2605,61


75,22


150,44


53,73


1


0,85

1,3


165


149,32


2хААШв-10-3х70

ПГВ-РП2


3571,26


103,09


206,18


74,21


1


0,85

1,3


205


226,52


2хААШв-10-3х95

РП2-ТП5


988,62


28,54


57,08


20,38


1


0,85

1,3


90


99,45


2хААШв-10-3х25

РП2-ТП6


2582,12


74,54


149,08


53,24


1


0,85

1,3


165


182,32


2хААШв-10-3х70

ПГВ-ТП7


706,82


20,4


40,8


14,57


1


0,85

1,3


75


82,87


2хААШв-10-3х16

ПГВ-ТП8


335,47


9,68


19,36


6,91


1


0,85

1,3


75


82,87


2хААШв-10-3х16

ПГВ-ТП9


476,79


13,76


27,52


9,83


1


0,85

1,3


75


82,87


2хААШв-10-3х16

ПГВ-ТП10


691,8


19,97


39,94


14,26


1


0,85

1,3


75


82,87


2хААШв-10-3х16

ПГВ-ТП12


2194,15


63,34


126,68


45,24


1


0,85

1,3


140


154,7


2хААШв-10-3х50

ПГВ-РП3


3198,21


92,32


184,64


65,94


1


0,85

1,3


205


226,52


2хААШв-10-3х95

РП3-ТП11


747,76


21,58


43,16


15,41


1


0,85

1,3


75


82,87


2хААШв-10-3х16

РП3-ТП13


2130,26


58,57


117,13


41,83


1


0,85

1,3


140


154,7


2хААШв-10-3х50
ПГВ-ТП14 1064,86 97,59 69,71 1 0,85 1,3 165 ААШв-10-3х70
ПГВ-ТП15 1242,54 113,85 81,32 1 0,85 1,3 205 ААШв-10-3х95

ТП1-СП1


97,81


141,18


1


1

165


ААШв-04-(3х50+1х16)

ТП4-СП3


358,61


517,61


1


1

270


2хААШв-04-(3х120+1х50)

ТП5-СП4


81,62


117,81


1


1

135


ААШв-04-(3х35+1х10)

ТП6-СП5


200,1


288,82


1


1

305


ААШв-04-(3х150+1х70)

ТП8-СП2


350,43


505,8


1


1

207


2хААШв-04-(3х120+1х50)
ТП10-СП6 307,87 444,37 1 1
240 2хААШв-04-(3х95+1х35)
ТП11-СП7 53,37 77,03 1 1
90 ААШв-04-(3х16+1х6)
ТП12-СП8 42,36 61,14 1 1
65 ААШв-04-(3х10+1х6)
ТП13-СП9 217,37 313,75 1 1
345 ААШв-04-(3х185+1х95)
СП9-СП10 70,97 102,44 1 1
115 ААШв-04-(3х25+1х6)

Согласно [2] сети промышленных предприятий и сооружений напряжением до 1000 В при числе часов использования максимума нагрузки 4000-5000 проверке по экономической плотности тока не подлежат.

Выбор кабелей для потребителей напряжением 6 кВ рассмотрим на примере ЭД 6кВ цеха №13:

Из [8] выберем стандартный ЭД: СДН-2-16-56-10У3 со следующими параметрами Рн=1000 кВт, Sн=1170 кВА, Uн=6кВ, ŋн =95,3%.

Для остальных цехов выбраныестандартные ЭД представлены в таблице 13.

Расчетный ток нормального режима:


Электроснабжение бумажной фабрики А.


Экономическое сечение:


Электроснабжение бумажной фабрики А.


Выберем кабель марки ААШв сечением 95 мм2 с Iдоп=225 А.

Таблица 13. Каталожные данные ЭД 6 кВ

№цеха Тип двигателя Sн ,кВА Рн,кВт Соsφ ŋн
13 СДН-2-16-56-10У3 1000 1170 –– 95.3
20 СТД-1250-23-УХЛ4 1450 1250 –– 96,5

7. РАСЧЁТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ


Токи КЗ рассчитываются на линейных вводах высшего напряжения трансформатора ГШЭ (К-1), на секциях шин 10 кВ ППЭ (К-2), на шинах 0,4 кВ ТП-11 (K-3). Исходная схема для расчёта токов КЗ представлена на рисунке 9, а схемы замещения — на рисунке 10 для расчёта токов КЗ выше 1000 В, на рисунке 11 для расчёта токов КЗ ниже 1000 В.

Расчёт токов КЗ в точке К-1 и К-2 проводим в относительных единицах. Для точки К-3 расчёт будем проводить в именованных единицах без учёта системы, так как система большой мощности и её можно считать источником питания с неизменной э.д.с. и нулевым внутренним сопоставлением. Для точки К-2 будем учитывать подпитку от электродвигателей.


Электроснабжение бумажной фабрики

Рис. 11

7.1 Расчёт тока. КЗ в точке К-1


За базисную мощность примем мощность системы: Sб=Sс=1000 MBA. Базисное напряжение: Uб1=l 15 кВ.


Базисный ток: Электроснабжение бумажной фабрикикА


Параметры схемы замещения:

Хс=0,6 о.е. согласно исходных данных:


Электроснабжение бумажной фабрикио.е.,


где Х0=0,42 — удельное сопротивление ВЛЭП, Ом/км;

l – длина ВЛЭП, км.

Сопротивление петли КЗ в точке К-1:

Электроснабжение бумажной фабрикио.е.

Периодическая составляющая тока трёхфазного КЗ в точке К-1:


Электроснабжение бумажной фабрикикА.


Периодическая составляющая тока двухфазного КЗ в точке К-1:


Электроснабжение бумажной фабрикикА.


Постоянная времени цепи КЗ Та=0,05 с, ударный коэффициент куд=1,8 [3], Ударный ток в точке К-1 :


Электроснабжение бумажной фабрикикА.


7. 2. Расчёт тока КЗ в точке К-2


Базисное напряжение. Uб2=10,5 кВ.


Базисный ток: Электроснабжение бумажной фабрикикА;


Сопротивление трансформатора ТДН-10000/110:


Электроснабжение бумажной фабрикио.е.


Сопротивление петли КЗ в точке К-2:

Электроснабжение бумажной фабрикио.е.

Периодическая составляющая тока трёхфазного КЗ от системы в точке К-2:

Электроснабжение бумажной фабрикикА.

Двухфазный ток КЗ в точке К-2:

Электроснабжение бумажной фабрикикА.

Постоянная времени цепи КЗ Та=0,12 с, ударный коэффициент куд=1,92 [3].

Ударный ток в точке К-2:

Электроснабжение бумажной фабрикикА.

7.3 Расчёт тока КЗ в точке К-3


Расчёт ТКЗ в точке К-3 проведём в именованных единицах.

Определим параметры схемы замещения. Сопротивления трансформатора ТМЗ-630: RТ=3,4 мОм; ХТ =13, 5 мОм[3].

Расчётный ток


Электроснабжение бумажной фабрикиА (7.3.1),


где Электроснабжение бумажной фабрики – загрузка трансформатора в послеаварийном режиме.

Выбираем трансформаторы тока типа ТШЛП-10 УЗ с nт=1000/5 Сопротивления трансформаторов тока: RТА=0,05 мОм; ХТА=0,07 мОм [3].

По условиям выбора UH ≥ Uсети=0,38 кВ; Электроснабжение бумажной фабрикиА выбираем автомат типа АВМ10Н, UH=0,38 кВ; Iн=1000 А; Iн откл=20 кА [8]. Сопротивление автомата RА=0,25 мОм; ХА=0,1 мОм [3]. Переходное сопротивление автомата Rк=0,08 мОм [3].

Сопротивления алюминиевых шин 80x6 с IДОП=1150 А, 1=3 м, аср=60 мм: Электроснабжение бумажной фабрикимОм; Электроснабжение бумажной фабрикимОм.

Электроснабжение бумажной фабрикимОм;

Электроснабжение бумажной фабрикимОм.

Сопротивление цепи КЗ без учёта сопротивления дуги:


Электроснабжение бумажной фабрики


Согласно [3] сопротивление дуги RД месте КЗ принимается активным и рекомендуется определять отношением падения напряжения на дуге UД током КЗ Iк0 в месте повреждения, рассчитанным без учёта дуги.

Электроснабжение бумажной фабрики, (7.3.2),


где UД=Ед·1д,

где Ед – напряжённость в стволе дуги, В/мм;

1Д — длина дуги, мм;

Iк0 — ток КЗ в месте повреждения, рассчитанный без учёта дуги, кА.

При Iк0>1000 А Ед=1,6 В/мм.

Длина дуги определяется в зависимости от расстояния, а между фазами проводников в месте КЗ:


Iк0=Электроснабжение бумажной фабрики


Из [3] для КТП с трансформаторами мощностью 630 кВА а=60 мм.


Электроснабжение бумажной фабрики кА >1000 A, следовательно ЕД=1,6 В/мм.


Тогда сопротивление дуги Электроснабжение бумажной фабрики мОм.


Электроснабжение бумажной фабрикимОм.


Полное сопротивление цепи КЗ:


Электроснабжение бумажной фабрикимОм.

Тогда периодическая составляющая тока трёхфазного КЗ в точке К-3:


Электроснабжение бумажной фабрикикА.

Электроснабжение бумажной фабрикис.

Электроснабжение бумажной фабрики; Электроснабжение бумажной фабрикикА.


Результаты расчёта токов КЗ сведены в таблицу 13.


Таблица 13 -Результаты расчёта токов КЗ

точка КЗ


Электроснабжение бумажной фабрики,кА


Электроснабжение бумажной фабрики, кА

Та, с


куд Iуд К-i, кA

К-1


7,22


6,25


0,05


1,8


18,38


К-2


8,45


7,31


0,12


1,92


19,87


К-3


12,87



0,0043


1,098


19,98



8. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ


8.1 Выбор аппаратов напряжением 110 кВ


Выберем выключатель ПО кВ.

Условия его выбора:

1 . по номинальному напряжению;

2. по номинальному длительному току.

Условия проверки выбранного выключателя:

1 . проверка на электродинамическую стойкость:

1.1. по предельному периодическому току;

1.2. по ударному току КЗ;

2. проверка на включающую способность:

2.1. по предельному периодическому току;

2.2. по ударному току КЗ;

3. проверка на отключающую способность:

3.1. номинальному периодическому току отключения;

3.2. номинальному апериодическому току отключения;

4. проверка на термическую стойкость.

Расчётные данные сети::

-расчётный ток послеаварийного режима IР=164,86 А был найден в пункте 5.3. по формуле (5-3.1);

-расчётное время:


Электроснабжение бумажной фабрики (8.1.1),


где tрз — время срабатывания релейной защиты (обычно берётся минимальное значение); в данном случае для первой ступени селективности 1рз=0,01, с;

tсв — собственное время отключения выключателя (в данный момент пока неизвестно);

-действующее значение периодической составляющей начального тока короткого замыкания Iпо=8,43 кА было рассчитано в пункте 7.1.;

-периодическая составляющая тока короткого замыкания в момент расхождения контактов выключателя Iпt вследствие неизменности во времени тока КЗ принимается равной периодической составляющей начального тока КЗ: Iпо= Iпt=7,22кА;

-апериодическая составляющая полного тока КЗ в момент расхождения контактов выключателя определяется по выражению:


Электроснабжение бумажной фабрики (8.1.2)


и будет определено позже;

-расчётное выражение для проверки выбранного выключателя по апериодической составляющей полного тока КЗ:


Электроснабжение бумажной фабрики, (8.1.3)


-расчётный импульс квадратичного тока КЗ:


Электроснабжение бумажной фабрики (8.1.4)


будет также определён позже.

Согласно условиям выбора из [8] выбираем выключатель ВМТ-110Б-20/1000УХЛ1 со следующими каталожными данными: UHOM=110 кВ; IHOM=1000 A; Iн откл=20 кА; b=25%; iпр скв=52 кА; Iпр скв=20 кА; iн вкл=52 кА; Iн вкл=20 кА; IТ=20 кА; tt=3 с; tсв=0,05 с.

Определим оставшиеся характеристики сети:

Расчётное время по формуле (8.1.1): Электроснабжение бумажной фабрикис;

Апериодическая составляющая полного тока КЗ в момент расхождения контактов выключателя по формуле (8.1.2): Электроснабжение бумажной фабрикикА;

Расчётное выражение согласно формуле (8.1.3): Электроснабжение бумажной фабрикикА;

Расчётный импульс квадратичного тока. КЗ по формуле (8.1.4): Электроснабжение бумажной фабрикиЭлектроснабжение бумажной фабрикикА2·с.

Расчётные данные выбранного выключателя:

-проверка выбранного выключателя по апериодической составляющей полного тока КЗ:


Электроснабжение бумажной фабрики (8.1.5)Электроснабжение бумажной фабрикикА.


Х проверка по термической стойкости:


Электроснабжение бумажной фабрики (8.1.6) Электроснабжение бумажной фабрикикА2·с.


Выбор и проверка выключателя представлены в таблице 14.

Выберем разъединитель 110 кВ.

Условия его выбора:

1. по номинальному напряжению;

2. по номинальному длительному току.

Условия проверки выбранного разъединителя:

1. проверка на электродинамическую стойкость;

2. проверка на термическую стойкость.

Для комплектной трансформаторной подстанции блочного типа КТПБ-110/6-104 тип разъединителя согласно [8] — РНДЗ.2-110/1000 или РНДЗ-16-110/1000.

Согласно условиям выбора с учётом вышесказанного из [8] выбираем разъединитель РНДЗ.2-110/1000 У1 со следующими каталожными данными: Uном=110 кВ; Iном=1000 А; Iпр скв=80кА; Iт=31,5кА; tт=4с.

Расчётные данные выбранного разъединителя: термическая стойкость: BK=IT2·tT=31,52·4=3969 кА2·с.

Выбор и проверка разъединителя представлены в таблице 14.


Таблица 14. Выбор аппаратов напряжением 110 кВ

Условие выбора (проверки) Данные сети Выключатель Разъединитель

Электроснабжение бумажной фабрики

110 кВ


110 кВ


110 кВ


Электроснабжение бумажной фабрики

90,35 А


1000 A


1000 A


Электроснабжение бумажной фабрики

7,22 кА


20 кA



Электроснабжение бумажной фабрики

18,38 кА


52 кА



Электроснабжение бумажной фабрики

7,22 кА


20 кА



Электроснабжение бумажной фабрики

18,38 кА


52 кА


80 кА


Электроснабжение бумажной фабрики

7,22 кА


20 кА



Электроснабжение бумажной фабрики

13,47 кА


35,35 кА



Электроснабжение бумажной фабрики


5,89 кA2-c


1200 кА2-с


3969кА2-с



8.2 Выбор аппаратов напряжением 10 кВ


Выберем ячейки распределительного устройства 10 кВ.

Так как РУНН принято внутреннего исполнения, будем устанавливать перспективные малогабаритные ячейки серии «К» с выкатными тележками


Электроснабжение бумажной фабрики А.


Выбираем малогабаритные ячейки серии К-104 с параметрами: Uном=10 кВ, Iном=630А, Iн откл =31,5 кА; iпр скв=81 кА; тип выключателя ВК-10.

Выберем вводные выключатели 10 кВ.

Расчётные данные сети:

расчётный ток послеаварийного режима IР= 437,56 А;

расчётное времяЭлектроснабжение бумажной фабрики с;

действующее значение периодической составляющей начального тока КЗ Iп0=8,45кА было рассчитано в пункте 7.2.;

периодическая составляющая тока КЗ в момент расхождения контактов выключателя Iаt=Iп0=8,45 кА;

апериодическая составляющая полного тока КЗ в момент расхождения контактов выключателя Электроснабжение бумажной фабрики кА;

расчётное выражение для проверки выбранного выключателя по апериодической составляющей полного тока КЗ: Электроснабжение бумажной фабрики кА;а

расчётный импульс квадратичного тока КЗ: Электроснабжение бумажной фабрики кА2·с.

Выбираем выключатель ВК-10-630-20У2 со следующими каталожными данными:

Uном=10 кВ; Iном=630А; Iн откл=25 кА; b=20%; iпр скв=52 кА; Iпр скв=20 кА; iн вкл=52 кА; Iн вкл=20 кА; IТ=20 кА; tt=4 с; tсв=0,05 с.

Расчётные данные выбранного выключателя:

Электроснабжение бумажной фабрикикА;

проверка выбранного выключателя по апериодической составляющей полного тока КЗ:

проверка по термической^ стойкости: Электроснабжение бумажной фабрики кА2·с.

Выбор и проверка выключателя представлены в таблице 16.

Выберем выключатель на отходящей линии 10кВ.

Расчётные данные сети:

расчётный ток послеаварийного режима Электроснабжение бумажной фабрики А;

расчётное время Электроснабжение бумажной фабрикис;

остальные величины имеют те же значения, что и для выключателя ввода.

Выбираем выключатель Uном=10 кВ; Iном=630А; Iн откл=25 кА; b=20%; iпр скв=52 кА; Iпр скв=20 кА; iн вкл=52 кА; Iн вкл=20 кА; IТ=20 кА; tt=4 с; tсв=0,05 с.

Расчётные данные выбранного выключателя:

Электроснабжение бумажной фабрикикА;

Выбор и проверка выключателя представлены в таблице 15.


Таблица 15. Выбор выключателей 10 кВ.

Условие выбора (проверки)


Данные сети

для ввода

Выключатель

ввода

Данные сети для

отходящей линии

Выключатель

отходящей линии

Электроснабжение бумажной фабрики

10 кВ


10 кВ


10 кВ


10 кВ


Электроснабжение бумажной фабрики

437,56А


630 A


41,12

630 A


Электроснабжение бумажной фабрики

8,45 кА


20 кA


8,45 кА


20 кA


Электроснабжение бумажной фабрики

19,87кА


52 кА


19,87кА


52 кА


Электроснабжение бумажной фабрики

8,45 кА


20 кА


8,45 кА


20 кА


Электроснабжение бумажной фабрики

19,87кА


52 кА


19,87кА


52 кА


Электроснабжение бумажной фабрики

8,45 кА


20 кА


8,45 кА


20 кА


Электроснабжение бумажной фабрики

19,2 кА 33,94 кА 19,2 кА 33,94 кА

Электроснабжение бумажной фабрики

12,85кA2·c 1600 кА2·с 12,85кA2·c2,85 1600 кА2·с

Выберем трансформаторы тока.

Условия их выбора:

1. по номинальному напряжению;

2. по номинальному длительному току.

Условия проверки выбранных трансформаторов:

1. проверка на электродинамическую стойкость (если требуется);

2. проверка на термическую стойкость;

3. проверка по нагрузке вторичных цепей.

Расчётные данные сети:

расчётный ток Iр=437,56 А;

ударный ток КЗ Iуд=19,87 кА;

расчётный импульс квадратичного тока КЗ Вк=12,85кА2·с.

Согласно условиям выбора из [8] выбираем трансформаторы тока типа ТПЛК–10 со следующими каталожными данными: Uном=10 кВ; Iном=600А; z2н=1,2 Ом; IТ=28,3 кА; tT=3 с.

Расчётные данные выбранного трансформатора тока:

так как выбран шинный трансформатор тока, то проверка на электродинамическую стойкость не требуется; проверка по термической стойкости: Электроснабжение бумажной фабрикикА2·с.


Электроснабжение бумажной фабрики

Рисунок 12. Схема соединения приборов


Трансформаторы тока (ТТ) включены в сеть по схеме неполной звезды на разность токов двух фаз. Чтобы трансформатор тока не вышел за пределы заданного класса точности, необходимо, чтобы мощность нагрузки вторичной цепи не превышала номинальной: z2н≥z2. Перечень приборов во вторичной цепи ТТ приведён в таблице 16, схема их соединения — на рисунке 12.


Таблица 16. Приборы вторичной цепи ТТ

Наименование


Количество


Мощность фаз, ВА




А В С

Амперметр Э335


1


0,5




Ваттметр ДЗ 35


1


0,5



0,5


Варметр Д335


1


0,5



0,5.


Счетчик активной мощности СА4У-И672М


1


2,5



2,5


Счетчик реактивной мощности СР4У-И673М


2


2,5



2,5


Итого:


6


9



8,5


Наиболее нагруженной является фаза А.

Общее сопротивление приборов:


Электроснабжение бумажной фабрики (8.2.1)


где Электроснабжение бумажной фабрики – мощность приборов, В А;

Электроснабжение бумажной фабрики – вторичный ток трансформатора тока, А

Электроснабжение бумажной фабрики Ом.

Допустимое сопротивление проводов:

Электроснабжение бумажной фабрикиОм;

Минимальное сечение проводов:


Электроснабжение бумажной фабрики (8.2.2)


гдеЭлектроснабжение бумажной фабрики=0,286 – удельное сопротивление проводов согласно [3] , Ом/м.

lрасч=50 – расчетная длина проводов согласно [3], м.

Электроснабжение бумажной фабрики мм2.

Принимаем контрольный кабель АКРВГ с жилами сечением 2,5 мм2, тогда

Электроснабжение бумажной фабрикиОм. Полное расчётное сопротивление:

Электроснабжение бумажной фабрикиОм. Выбор и проверка ТТ представлены в таблице 17


Таблица 17. Выбор трансформаторов тока

Условие выбора (проверки)


Расчётные данные


Каталожные данные


Электроснабжение бумажной фабрики

10 кВ


10 кВ


Электроснабжение бумажной фабрики

437,56 А


600А


Электроснабжение бумажной фабрики

19,87 кА


не проверяется


Электроснабжение бумажной фабрики


12,85 кА2·с


2402,67 кА2·с 3675


z2н<r2расч

1,03 Ом


1,2 Ом



Выберем трансформаторы напряжения.

Условия их выбора: 1. по номинальному напряжению.

Условия проверки выбранных трансформаторов: 1. проверка по нагрузке вторичных цепей.

Согласно условиям выбора из [8] выбираем трансформаторы напряжения типа НТМИ-10-66УЗ со следующими каталожными данными: Uном=10 кВ; Iном=600А; S2н=200 ВА. Схема соединения приборов приведена на рисунке 13, перечень приборов – в таблице 18.


Электроснабжение бумажной фабрики

Рисунок 13. Схема соединения приборов


Таблица 19. Прибрры вторичной цепи ТН

Наименование


Количество


Мощность катушки


Число катушек


Полная мощность


Вольтметр Э335


4


2


1


8


Ваттметр Д335


1


1,5


2


3


Варметр Д335


1


1,5


2


3


Частотомер Э337


1


3


1


3


Счетчик активной мощности СА4У-И672М


6


8


2


96


Счетчик реактивной мощности СР4У-И673М


2


8


2


32


Номинальная мощность трансформатора напряжения НТМИ-10 S2н=200 ВА. Расчётная мощность вторичной цепи S2=145 ВА. ТН будет работать в выбранном классе точности 1.

Выберем шины на ПГВ.

Условия их выбора:

1. по номинальному длительному току;

2. по экономическому сечению. Условия проверки выбранных шин:

1. проверка на термическую стойкость;

2. проверка на электродинамическую стойкость.

Расчётный ток IР=437,56А был определён ранее.

Так как это сборные шины, то согласно [2] по экономической плотности тока они не проверяются. Выбираем алюминиевые шины прямоугольного сечения 40x4 с допустимым током Iдоп=480 А.

Проверка на термическую стойкость:

Вк=12,85 кА2·с; минимальное сечение шин:


Электроснабжение бумажной фабрики, (8.2.3)


где с=95 – термический коэффициент для алюминиевых шин 6 кВ согласно [3], А·с2мм2.

Электроснабжение бумажной фабрикимм2;

так как Fmin=37,73 мм2 < F=800 мм2, то шины термически стойкие.

Проверим шины на механическую стойкость.

Для этого определим длину максимального пролёта между изоляторами при условии, что частота собственных колебаний будет больше 200 Гц, так как при меньшей частоте может возникнуть механический резонанс:

Электроснабжение бумажной фабрики , (8.2.4)


где W – момент сопротивления поперечного сечения шины относительно оси, перпендикулярной направлению силы F, м3;

Электроснабжение бумажной фабрики – сила взаимодействия между фазами на 1 м длины при трёхфазном КЗ с учётом механического резонанса, Н/м;

Электроснабжение бумажной фабрики=70·106 – допустимое напряжение в материале для алюминиевых шин [2], Па;

Электроснабжение бумажной фабрики – коэффициент, равный 10 для крайних пролётов и 12 для остальных пролётов.

Согласно [3] сила взаимодействия между фазами на 1 м длины при трёхфазном КЗ с учётом механического резонанса определяется по формуле:


Электроснабжение бумажной фабрики, (8.2.5)


где а=60·10–3 – расстояние между осями шин смежных фаз для напряжения 10 кВ [3], м;

iуд – ударный ток трёхфазного КЗ, А.

По выражению (8.2.5) Электроснабжение бумажной фабрики Н/м.

Момент сопротивления поперечного сечения шины при расположении их плашмя определяется по выражению:


Электроснабжение бумажной фабрики, (8.2.6)


где b=4·10-3 – высота шин, м;

h=40·10-3 – ширина шин, м.

Электроснабжение бумажной фабриким3;

Длина пролета по формуле (8.2.4) Электроснабжение бумажной фабриким. Вследствие того, что ширина шкафа КРУ 750 мм, и опорные изоляторы имеются в каждом из них, принимаем длину пролёта l=0,75 м.

Максимальное расчётное напряжение в материале шин, расположенных в одной плоскости, параллельных друг другу, с одинаковыми расстояниями между фазами:


Электроснабжение бумажной фабрики (8.2.7)

Электроснабжение бумажной фабрики МПа.


Так как Электроснабжение бумажной фабрики= 2,036 МПа < Электроснабжение бумажной фабрики=70 МПа, то шины механически стойкие.

Выберем опорные изоляторы на ПГВ.

Опорные изоляторы выбираются по номинальному напряжению и проверяются на механическую прочность.

Допустимая нагрузка на головку изолятора:


Электроснабжение бумажной фабрики, (8.2.8)


где Fразр – разрушающее усилие на изгиб, Н.

Расчётное усилие на изгиб:


Электроснабжение бумажной фабрики, (8.2.9)

где Kh – коэффициент, учитывающий расположение шин на изоляторе.

При расположении шин плашмя Кh=1 [3].

Электроснабжение бумажной фабрикиH.

Из [8] выбираем опорные изоляторы ИО–10–3,75 УЗ со следующими каталожными данными: Uном=10 кВ; Fразр=3750 H.

Допустимая нагрузка: Электроснабжение бумажной фабрикиН.

Так как Fдоп=2250Н>Fрасч=868,6 Н, то изоляторы проходят по допустимой нагрузке.

Выберем проходные изоляторы на ПГВ.

Проходные изоляторы выбираются по номинальному напряжению, номинальному току и проверяются на механическую прочность.

Расчетный ток Iр=437,56А был определён ранее в пункте 8.2.

Расчётное усилие на изгиб:


Электроснабжение бумажной фабрики (8.2.10)

Электроснабжение бумажной фабрикиН.


Из [8] выбираем проходные изоляторы, ИП–10/630–750УХЛ1 со следующими каталожными данными: : Uном=10 кВ; Iном=630 А; Fразр=750 H.

Допустимая нагрузка: Электроснабжение бумажной фабрикиН.

Так как Fдоп=450Н > Fpacч=434,3Н, то изоляторы проходят по допустимой нагрузке.

Выберем выключатель нагрузки.

Условия его выбора:

1. по номинальному напряжению;

2. по номинальному длительному току.

Условия проверки выбранного выключателя нагрузки:

1. проверка на отключающую способность;

2. проверка на электродинамическую стойкость:

2.1. по предельному периодическому току;

2.2. по ударному току КЗ;

3. проверка на термическую стойкость (если требуется).

Согласно [2] по режиму КЗ при напряжении выше 1000 В не проверяются:

1. аппараты и проводники, защищённые плавкими предохранителями с вставками на номинальный ток до 60 А – по электродинамической стойкости;

2. аппараты и проводники, защищённые плавкими предохранителями независимо от их номинального тока и типа, – по термической стойкости.

Проверку на включающую способность делать нет необходимости, так как имеется последовательно включенный предохранитель.

Расчётные данные сети:

Расчётный ток послеаварийного режима Iр=41,12А был определён ранее при выборе выключателя на отходящей линии;

Действующее значение периодической составляющей начального тока КЗ Iпо=8,45 кА было рассчитано ранее в пункте 7.2.;

Для КТП-630-81 тип коммутационного аппарата на стороне 6(10) кВ согласно [8] — выключатель нагрузки типа ВНРу-10 или BНРп-10.

Согласно условиям выбора с учётом вышесказанного из [8] выбираем выключатель нагрузки ВНРп-10/400-10зУЗ со следующими параметрами: Uном=10 кВ; Iном=400 А; Iн откл=400 А; iпр скв=25 кА; Iпр скв=10 кА; IТ=10 кА, tT=l с.


Iпо=8,45 кА < Iпр скв=10 кА;

iуд=19.87 кА < iпр скв=25 кА;

Iр=41,12 А< Iн откл=400 А.

Выберем предохранитель.

Условия его выбора:

1. по номинальному напряжению;

2. по номинальному длительному току.

Условия проверки выбранного предохранителя:

проверка на отключающую способность.

Расчётный ток Iр=41,12 А был определён ранее.

Согласно условиям выбора из [8] выбираем предохранитель ПКТ103-10-100-12,5УЗ со следующими каталожными данными: Uном=10 кВ; Iном=100 А; Iн откл=12,5 кА.

Iпо=8,45 кА < Iн откл=12,5 кА предохранитель по отключающей способности проходит.


8.3 Выбор аппаратов напряжением 0,4 кВ


Выберем автоматический выключатель.

Условия его выбора:

1. по номинальному напряжению;

2. по номинальному длительному току.

Условия проверки выбранного автомата:

1. проверка на отключающую способность.

Ранее в 7.3. был выбран автомат типа АВМ10Н с Uн=0,38 кВ; Iн=1000 А; Iн откл=20 кА.

Проверка на отключающую способность:

Iпt=12,87 А ≤ Iн откл=20 А.

Выбранный автомат проходит по условию проверки.


9. ПРОВЕРКА КЛЭП НА ТЕРМИЧЕСКУЮ СТОЙКОСТЬ


Согласно [2] выбранные ранее кабели необходимо проверить на термическую стойкость при КЗ в начале кабеля. Проверять будем кабели, от–ходящие от ПГВ,РП, т.к. для остальных КЛЭП неизвестны токи КЗ.

Проверка производится по условию:


Электроснабжение бумажной фабрики , (9.1)


где с=94-термический коэффициент для кабелей с алюминиевыми однопроволочными жилами и бумажной изоляцией согласно [8], А·с2/мм2;

tоткл.- время отключения КЗ, с;

tа- постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ, с;

F- сечение КЛЭП, мм2.

Рассмотрим расчет на примере РП1-ТП1.

Электроснабжение бумажной фабрикикА

Увеличим сечение до 95 мм2,тогда

Электроснабжение бумажной фабрикикА, что допустимо

Результаты провели кабелей на термическую стойкость представлены в таблице 18.


Таблица 18. Результаты проверки КЛЭП на термическую стойкость.

Наименование КЛЭП F, мм2 Iтер, кА Iкз, кА
ПГВ-РП1 240 25,22 8,45
РП1-ТП1 16 1,68 8,45
РП1-ТП2 50 5,25 8,45
РП1-ТП3 16 1,68 8,45
РП1-ТП4 70 7,36 8,45
ПГВ-РП2 95 9,98 8,45
РП2-ТП5 25 2,63 8,45
РП2-ТП6 70 7,36 8,45
ПГВ-ТП7 16 1,68 8,45
ПГВ-ТП8 16 1,68 8,45
ПГВ-ТП9 16 1,68 8,45
ПГВ-ТП10 16 1,68 8,45
ПГВ-ТП12 50 5,25 8,45
ПГВ-РП3 95 9,98 8,45
РП3-ТП11 16 1,68 8,45
РП3-ТП13 50 5,25 8,45

10. РАСЧЕТ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ


Распределительные сети 6-220 кВ промышленных предприятий обычно имеют простую; конфигурацию и выполняются, как правило, радиальными или магистральными. Силовые трансформаторы подстанций на стороне низшего напряжения обычно работают раздельно. Поэтому промышленные электросети и электроустановки для своей защиты от повреждений и анормальных режимов в большинстве случаев не требуют сложных устройств релейной защиты. Вместе с тем особенности технологических процессов и связанные с ними условия работы и электрические режимы электроприёмников и распределительных сетей могут предъявлять повышенные требования к быстродействию, чувствительности и селективности устройств релейной защиты, к их взаимодействию с сетевой автоматикой: автоматическим включением резервного питания (АВР), автоматическим повторным включением (АПВ), автоматической частотной разгрузкой (АЧР).

Исходными данными определено произвести расчёт релейной защиты трансформаторов ПГВ.

Согласно [3] для трансформаторов, устанавливаемых в сетях напряжением 6 кВ и выше, должны предусматриваться устройства релейной защиты от многофазных коротких замыканий в обмотках и на выводах, однофазных коротких замыканий в обмотке и на выводах, присоединённых к сети с глухозаземлённой нейтралью, витковых замыканий в обмотках, токов в обмотках при внешних КЗ и перегрузках, понижений уровня масла в маслонаполненных трансформаторах и в маслонаполненных вводах трансформаторов.


10.1 Защита от повреждений внутри кожуха и от понижений уровня

масла


Тип защиты — газовая, реагирующая на образование газов, сопровождающих повреждение внутри кожуха трансформатора, в отсеке переключателя отпаек устройства регулирования коэффициента трансформации (в отсеке РПН), а также действующая при чрезмерном понижении уровня масла. В качестве реле защиты в основном используются газовые реле. При наличии двух контактов газового реле защита действует в зависимости от интенсивности газообразования на сигнал или на отключение.

Типовыми схемами защиты предусматривается в соответствии с требованиями ПУЭ возможность перевода действия отключающего контакта газового реле (кроме реле отсека РПН) на сигнал и выполнения раздельной сигнализации от сигнального и отключающего контактов реле. Газовое реле отсека РПН должно действовать только на отключение.

При выполнении газовой защиты с действием на отключение принимаются меры для обеспечения надёжного отключения выключателей трансформатора при кратковременном замыкании соответствующего контакта газового реле.

Газовая защита установлена на трансформаторах ПГВ и на внутрицеховых трансформаторах мощностью 630 кВА и более. Применяем реле типа РГУЗ-66.

Защита от повреждений внутри кожуха трансформатора, сопровождающихся выделением газа, может быть выполнена и с помощью реле давления, а защита от понижения уровня масла — реле уровня в расширителе трансформатора.


10.2 Защита от повреждений на выводах и от внутренних повреждений

трансформатора


Для этой цели будем использовать продольную дифференциальную токовую защиту, действующую без выдержки времени на отключение повреждённого трансформатора от неповреждённой части электрической системы с помощью выключателя. Данная защита осуществляется с применением реле тока, обладающих улучшенной отстройкой от бросков намагничивающего тока, переходных и установившихся токов небаланса. Согласно рекомендациям [3] будем использовать реле с торможением типа ДЗТ-11. Рассматриваемая защита с реле ДЗТ-11 выполняется так, чтобы при внутренних повреждениях трансформатора торможение было минимальным или совсем отсутствовало. Поэтому тормозная обмотка реле обычно подключается к трансформаторам тока, установленным на стороне низшего напряжения трансформатора.

Произведём расчёт продольной дифференциальной токовой защиты трансформаторов ПГВ, выполненной с реле типа ДЗТ- 11.

Для этого сначала определим первичные токи для всех сторон защищаемого трансформатора, соответствующие его номинальной мощности:


Электроснабжение бумажной фабрики (10.2.1)


где Sном — номинальная мощность защищаемого трансформатора, кВА;

Uном ср— номинальное напряжение соответствующей стороны, кВ.

Ток для высшей стороны напряжения:

Электроснабжение бумажной фабрикиА

для низшей стороны напряжения:

Электроснабжение бумажной фабрики

Применяем трансформаторы тока с nт вн=50/5 и nт нн.=1000/5. Схемы соединения трансформаторов тока следующие: на высшей стороне Δ , на низшей стороне — Y. Определим соответствующие вторичные токи в плечах защиты:


Электроснабжение бумажной фабрики (10.2.2)


где Ксх — коэффициент схемы включения реле защиты, который согласно [3] для ВН равен Электроснабжение бумажной фабрики, для НН – 1.

Тогда с использованием выражения (10.2.2):


Электроснабжение бумажной фабрикиА

Электроснабжение бумажной фабрикиА.


Первичный минимальный ток срабатывания защиты определяется из условия отстройки от броска тока намагничивания:


Электроснабжение бумажной фабрики (10.2.3)


где Котс=1,5 –– коэффициент отстройки.

Электроснабжение бумажной фабрикиА.

Расчётный ток срабатывания реле, приведённый к стороне ВН:


Электроснабжение бумажной фабрикиА.


Расчётное число витков рабочей обмотки реле, включаемых в плечо защиты со стороны ВН:


Электроснабжение бумажной фабрики (10.2.4)


где Fcp=100 — магнитодвижущая сила срабатывания реле, А.

Электроснабжение бумажной фабрикиА

Согласно условию WВН ≤WВН.pаcч принимаем число витков WВН=7, что соответствует минимальному току срабатывания защиты:

Электроснабжение бумажной фабрикиА

Расчётное число витков рабочей обмотки реле, включаемых в плечо защиты со стороны НН:


Электроснабжение бумажной фабрики, (10.2.5)

Электроснабжение бумажной фабрики


Принимаем ближайшее к Электроснабжение бумажной фабрикицелое число, то Электроснабжение бумажной фабрики.

Определим расчётное число витков тормозной обмотки, включаемых в плечо защиты со стороны НН:

Электроснабжение бумажной фабрики, (10.2.6)


где e=0,1 — относительное значение полной погрешности трансформатора тока;

Δu — относительная погрешность, обусловленная РПН, принимается равной половине суммарного диапазона регулирования напряжения;

a – угол наклона касательной к тормозной характеристике реле типа ДЗТ-11, tg a=0,75.

Для ТДН-1000/110 Δu=0,5·2·9·0,0178=0,16

Электроснабжение бумажной фабрики

Согласно стандартного ряда, приведённого в [3], принятое число витков тормозной обмотки для реле ДЗТ-11 wT=9.

Определим чувствительность защиты при металлическом КЗ в защищаемой зоне, когда торможение отсутствует. Для этого определим ток КЗ между двумя фазами на стороне НН трансформатора:

Электроснабжение бумажной фабрикикА; Электроснабжение бумажной фабрики.

Коэффициент чувствительности:


Электроснабжение бумажной фабрики, (10.2.7)

Электроснабжение бумажной фабрики,


что удовлетворяет условиям.

Определим чувствительность защиты при КЗ в защищаемой зоне, когда имеется торможение.

Вторичный ток, подводимый к рабочей обмотке реле:

Электроснабжение бумажной фабрики (10.2.8)

Электроснабжение бумажной фабрикиА.


Вторичный ток, подводимый к тормозной обмотке:


Электроснабжение бумажной фабрикиА


Рабочая МДС реле:


Электроснабжение бумажной фабрики, (10.2.9)

Электроснабжение бумажной фабрикиН.


Тормозная МДС реле:


Электроснабжение бумажной фабрики (10.2.10)

Электроснабжение бумажной фабрикиН.


По характеристике срабатывания реле, приведённой в [10], графически определяем рабочую МДС срабатывания реле: Fc.p=102 Н. Тогда коэффициент чувствительности:


Электроснабжение бумажной фабрики, (10.2.11)

Электроснабжение бумажной фабрики, что удовлетворяет условиям.

10.3 Максимальная токовая защита


На стороне НН ток срабатывания защиты МТЗ–1:


Электроснабжение бумажной фабрики, (10.3.1)


где К0=1,2 – коэффициент отстройки;

Кв=0,85 – коэффициент возврата реле РТ–40.

Электроснабжение бумажной фабрики А.

На стороне ВН (110 кВ) ток срабатывания защиты МТЗ–2:


Электроснабжение бумажной фабрики, (10.3.2)

Электроснабжение бумажной фабрикиА.


Ток срабатывания реле на стороне ВН:


Электроснабжение бумажной фабрики, (10.3.3)

Электроснабжение бумажной фабрикиА.


Коэффициент чувствительности МТЗ–2


Электроснабжение бумажной фабрики, (10.3.4)

Электроснабжение бумажной фабрики, что удовлетворяет условию.

Ток срабатывания реле на стороне НН:


Электроснабжение бумажной фабрики, (10.3.5)

Электроснабжение бумажной фабрикиА.


Коэффициент чувствительности в основной зоне:


Электроснабжение бумажной фабрики, (10.3.6)

Электроснабжение бумажной фабрики, что удовлетворяет условию.


Коэффициент чувствительности в резервной зоне:


Электроснабжение бумажной фабрики, (10.3.7)

Электроснабжение бумажной фабрики, что удовлетворяет условию.


Защита от перегрузки:


Электроснабжение бумажной фабрики, (10.3.8)

Электроснабжение бумажной фабрикиА.

Электроснабжение бумажной фабрики А.


10.4 Защита от токов внешних многофазных КЗ


Защита предназначена для отключения внешних многофазных КЗ при отказе защиты или выключателя смежного повреждённого элемента, а также для выполнения функций ближнего резервирования по отношению к основным защитам трансформатора (дифференциальной и газовой). В качестве защиты трансформатора от токов внешних КЗ используются:

1 токовые защиты шин секций распределительных устройств низшего и среднего напряжений, подключенных к соответствующим выводам трансформатора;

2 максимальная токовая защита с пуском напряжения, устанавливаемая на стороне высшего напряжения защищаемого трансформатора.

Защита, установленная на стороне ВН, выполняется на двухобмоточных трансформаторах с двумя, а на трёхобмоточных с тремя реле тока. Реле присоединяются ко вторичным обмоткам ТТ, соединённым, как правило, в треугольник.

Непосредственное включение реле защиты от токов внешних КЗ в токовые цепи дифференциальной защиты не допускается.


10.5 Защита от токов внешних замыканий на землю на стороне ВН


Защита предусматривается для трансформаторов с глухим заземлением нейтрали обмотки высшего напряжения при наличии присоединений синхронных электродвигателей в целях резервирования отключения замыканий на землю на шинах питающей подстанции и для ускорения отключения однофазного КЗ в питающей линии выключателями низшего напряжения трансформатора. Реле максимального тока защиты подключается к трансформатору тока, встроенному в нулевой вывод обмотки ВН трансформатора.

10.6 Защита от токов перегрузки


Согласно [3] на трансформаторах 400 кВА и более, подверженных перегрузкам, предусматривается максимальная токовая защита от токов перегрузки с действием на сигнал с выдержкой времени. Устанавливается на каждой части расщеплённой обмотки. Продолжительность срабатывания такой защиты должна быть выбрана примерно на 30% больше продолжительности пуска или самозапуска электродвигателей, получающих питание от защищаемого трансформатора, если эти процессы приводят к его перегрузке.


11. ЗАЩИТА ПОДСТАНЦИИ ОТ ГРОЗОВЫХ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ

И ПРЯМЫХ УДАРОВ МОЛНИИ


Перенапряжения - это такие повышения напряжения, которые представляют опасность для изоляции электрических установок.

Основным аппаратом защиты от набегающих волн является вентильный разрядник. Для ПГВ предприятия, выполненной по упрощенной схеме с короткозамыкателем и отделителем. Расстояние от разрядника до выводов трансформатора не должно превышать допустимого значения. Эти значения приведены в ПУЭ в зависимости от типа опор, длины подхода, группы разрядников и числа подключенных к подстанции линий. Вентильные разрядники подключают к контуру заземления подстанции по кратчайшему пути.

Для уменьшения токов однофазного КЗ нейтрали трансформаторов 110 кВ, реже 220 кВ, могут быть временно или постоянно разземлены. При воздействии волн атмосферных перенапряжений на линейные вводы трансформаторов на нейтрали могут развиться колебания, приводящие к значительному повышению напряжении над уровнем изоляции нейтрали. Для ограничения этих перенапряжений в нейтраль трансформатора включают вентильный разрядник с номинальным напряжением на класс ниже, чем класс изоляции трансформатора.

Подстанции относятся к 1 категории зданий и сооружений по устройству молниезашиты. Согласно [10] рис.2.5.14 для защищаемой подстанции ожидаемое число поражений молнией в год колеблется от 40 до 60 часов.

В соответствие с ПУЭ в данном случае обязательной молниезащите подлежат как ОРУ 110 кВ, так и ЗРУ 6 кВ. Зона защиты должна обладать степенью надежности 99.5% и выше (зона защиты типа А).

Защиту от прямых ударов молнии на ПГВ выполняем стержневыми молниеотводами, установленными на линейных порталах и на опорах возле здания ЗРУ. При установке молниеотводов на порталах необходимо выполнить следующие условия:

- от молниеотвода обеспечено растекание тока молнии по магистралям заземления не менее чем в 3-4 направлениях;

- на расстоянии 3-5м от молниеотвода установлены 2-3 вертикальных электрода длиной 5м;

- заземляющие проводники вентильных разрядников и трансформаторов присоединены к заземляющему устройству подстанции вблизи друг друга.

Произведем расчет внешних очертаний зоны защиты четырех молниеотводов. При этом используем те же приемы, что и для двойных молниеотводов, взятых попарно в определенной последовательности.

Для расчета принимаем: -высота защищаемого объекта hx=11м;

-высота молниеотводаh=25м; -расстояния между молниеотводами L1=28,85M; L2=4 1,75м; L3=38,14м;

Определяем параметры зоны защиты, учитывая, что L>h.

Высота расположения минимальной зоны

Электроснабжение бумажной фабрики м.

Радиус зоны защиты на уровне земли

Электроснабжение бумажной фабрики м.

Радиус зоны защиты на уровне hx

Электроснабжение бумажной фабрики м.

Параметры hc, гс определим, рассматривая молниеотводы попарно

Электроснабжение бумажной фабрики м.

Электроснабжение бумажной фабриким.

Электроснабжение бумажной фабрики м.

Рассчитаем заземляющее устройство подстанции 110/6кВ. В целях обеспечения требований ПУЭ заземлитель выполняем сложным, состоящим из многих взаимно пересекающихся горизонтальных электродов и контура из вертикальных электродов.

Продольные заземлители прокладываем вдоль осей электрооборудования на глубине 0,7 м на расстоянии 1 м от фундаментов или оснований электрооборудования.

Поперечные заземлители прокладываем в удобных местах между оборудованием на глубине 0,7 м и расстоянием между проводниками не более 12 м. В углах каждой ячейки сетки пересекающиеся проводники должны быть надежно сварены.

Вертикальные электроды располагаем по периметру подстанции. Расстояние от границ заземлителя до ограды электроустановки принимаем Зм. Ограда в этом случае не заземляется. Длина электродов из круглой стали диаметром 20 мм - 5 м, глубина погружения вершины ниже уровня земли -0.7м.

Горизонтальные электроды - полосы 40х4 мм2 глубиной заложения 0,7м.

Для стороны 110 кВ при эффективно заземленной нейтрали требуется сопротивление заземления 0,5 Ом. Для стороны 10 кВ - 10 Ом. Т.о. в качестве расчетного принимаем сопротивление R3=0,5 Ом.

Подстанция занимает площадь S=792 м2. Удельное сопротивление земли r0=40 Ом·м.

Длина горизонтальных полос с учетом продольных и поперечных

Электроснабжение бумажной фабрикиЭлектроснабжение бумажной фабриким.

Действительный сложный заземлитель заменяем квадратной расчетной моделью со стороной

Электроснабжение бумажной фабриким.

Число ячеек по сторонам модели равно

Электроснабжение бумажной фабрики

Принимаем m=14. Тогда

Электроснабжение бумажной фабриким.

Длина стороны ячейки

Электроснабжение бумажной фабрики

Принимаем для вертикальных электродов а/1=2. Тогда число электродов

Электроснабжение бумажной фабрики

Относительная глубина погружения вертикальных электродов

Lb =5·12 = 60 м.

Поскольку полученное значение находится в пределах 0,1–0,5, то


Электроснабжение бумажной фабрики

Электроснабжение бумажной фабрикиОм.


Полученное удовлетворяет необходимым требованиям.


12. РАСЧЕТ ЗАЗЕМЛЯЮЩЕГО УСТРОЙСТВА


Защитное заземление необходимо для обеспечения безопасности персонала при обслуживании электроустановок. К защитному заземлению относятся заземления частей установки, нормально не находящиеся под напряжением, но которые могут оказаться под ним при повреждении изоляции. Заземление позволяет снизить напряжение прикосновения до безопасного значения.

Произведём расчёт заземляющего устройства подстанции ПГВ.

Установим необходимое допустимое сопротивление заземляющего устройства. В данном случае заземляющее устройство используется одновременно для установок выше 1000 В с заземлённой нейтралью и изолированной нейтралью. Согласно [12] сопротивление растекания Rз для установок выше 1000 В с заземлённой нейтралью R3 ≤ 0,5 Ом, а для установок выше 1000 В с изолированной нейтралью R3≤Электроснабжение бумажной фабрики, но не более 10 Ом. Из двух сопротивлений выбираем наименьшее, то есть R3 < 0,5 Ом.

Определим необходимое сопротивление искусственного заземлителя Rн. Так как данных о естественных заземлителях нет, то Rн = Rз=0,5 Ом.

Выберем форму и размеры электродов, из которых будет сооружаться групповой заземлитель. В качестве вертикальных электродов выбираем прутки диной 5 м диаметром 14 мм. Эти заземлители наиболее устойчивы к коррозии и долговечны. Кроме того, их применение приводит к экономии металла. Прутки погружаем в грунт на глубину 0,7 м с помощью электрозаглубителей. В качестве горизонтальных электродов применяем полосовую сталь сечением 4x40 мм. Во избежание нарушения контакта при возможных усадках грунта укладываем её на ребро. Соединение горизонтальных и вертикальных электродов осуществляем сваркой.

Размеры подстанции 37x28 метров. Тогда периметр контурного заземлителя равен р=2·(37-4+28-4)=114 м, а среднее значение расстояния между электродами:


Электроснабжение бумажной фабрики м, (12.1)


где na=60 – предварительное число вертикальных электродов.

Отношение а/l=1,9/5=0,38, тогда из [12] коэффициент использования вертикальных электродов Ки.верт=0,29.

Определим расчётное удельное сопротивление грунта отдельно для горизонтальных и вертикальных электродов с учётом повышающих коэффициентов Кс, учитывающих высыхание грунта летом и промерзание его зимой. Расчётное удельное сопротивление грунта для вертикальных электродов:


rрасч.верт=Кс.в·rо, (12.2)


где Кс.в=1,3 – коэффициент сезонности для вертикальных электродов и климатической зоны 2 согласно [12];

rо=40 – удельное сопротивление грунта для глины, Ом·м.

Расчётное удельное сопротивление грунта для горизонтальных электродов:


rрасч.гор=Кс.в·р0, (12.3)


где Кс.в=3 – коэффициент сезонности для горизонтальных электродов и климатической зоны 2 согласно [12];

rрасч.верт==1,3·40=52 Ом·м; rрасч.гор=3·40=120 Ом·м.

Определим сопротивление растеканию тока одного вертикального электрода:


Электроснабжение бумажной фабрики, (12.4)


где 1=5 – длина вертикального электрода, м;

d=14·10-3 – диаметр электрода, м;

t=3,2 – расстояние от поверхности грунта до середины электрода, м;


Электроснабжение бумажной фабрикиОм.


Определим примерное число вертикальных электродов п, при предварительно принятом коэффициенте использования вертикальных электродов Ки.верт=0,29:


Электроснабжение бумажной фабрики, принимаем nв=80.


Определим сопротивление растеканию тока горизонтального электрода:


Электроснабжение бумажной фабрики, (12.5)


где 1=114 – длина горизонтального электрода, м;

t=3,2 – глубина заложения, м;

dэ – эквивалентный диаметр электрода, м; dэ=0,5·b=O,5·0,04=0,02 м;

Электроснабжение бумажной фабрикиОм

Уточнённые значения коэффициентов использования: Ки.верт=0,276; Кн.гор=0,161, тогда уточнённое число вертикальных электродов с учётом проводимости горизонтального электрода:


Электроснабжение бумажной фабрики (12.6)

Электроснабжение бумажной фабрики, принимаем nву=81.

Электроснабжение бумажной фабрики


отличие меньше 10%, следовательно, окончательное число вертикальных электродов – 81.

Для выравнивания потенциала на поверхности земли с целью снижения напряжения прикосновения и шагового напряжения на глубине 0,7 м укладываем выравнивающую сетку с размером ячейки 6,6x6 метров. План подстанции с контурным заземлителем представлен на рисунке 21.


Электроснабжение бумажной фабрики

Рисунок 14. Заземление ПГВ


ЗАКЛЮЧЕНИЕ


Спроектированная система электроснабжения бумажной фабрики имеет следующую структуру. Предприятие получает питание от энергосистемы по двухцепной воздушной линии электропередачи длиной 3 км напряжением 110 кВ. В качестве пункта приёма электроэнергии используется двухтрансформаторная подстанция глубокого ввода с трансформаторами мощностью 10000 кВА. Вся электроэнергия распределяется на напряжении 10 кВ по кабельным линиям.

В результате проделанной работы были определены следующие параметры электроснабжения. Расчетные нагрузки цехов определены по методу коэффициента спроса и статистическим методом. В качестве расчётной нагрузки по фабрике в целом приняли нагрузку, определённую методом коэффициента спроса Sм=15931,01 кВА. Была построена картограмма электрических нагрузок, по которой было определено место расположения пункта приёма электроэнергии. На основании технико-экономического расчёта было выбрано устройство высокого напряжения типа «выключатель». Были выбраны силовые трансформаторы типа ТРДН-1000/110. Питающие линии марки АС-150, которые прокладываются на железобетонных опорах. Вследствие большого процентного содержания нагрузки 10 кВ в общей нагрузке предприятия, без ТЭР было выбрано рациональное напряжения распределения электроэнергии 10 кВ. На территории фабрики расположены 15 КТП с расстановкой БСК.. Питание цехов осуществляется кабельными линиями, проложенными в земле. Для выбора элементов схемы электроснабжения был проведён расчёт токов короткого замыкания в трёх точках. На основании этих данных были выбраны аппараты на сторонах 110 кВ, 10 кВ и 0,4 кВ, а также проведена проверка КЛЭП на термическую стойкость. Был произведён расчёт продольной дифференциальной токовой защиты трансформаторов ПГВ. Был рассмотрен расчёт молниезащиты и заземляющего устройства ПГВ.

В целом предложенная схема электроснабжения отвечает требованиям безопасности, надёжности, экономичности.


ЛИТЕРАТУРА


1. Фёдоров А.А., Вершинина С.И. Сборник заданий для курсового проектирования по основам электроснабжения промышленных предприятий. Учебное пособие. Чебоксары, 1968.

2. Правила устройства электроустановок. Москва, Энергоатомиздат, 1986.

3. Справочник по проектированию электроснабжения под редакцией Барыбина Ю.Г., Фёдорова Л.Е., Зименкова М.Т., Смирнова А.Г. Москва, 1990.

4. Фёдоров А.А., Старкова Л.Е. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий. Москва, Энергоатомиздат, 1987.

5. Диев С.Г., Сюсюкин А.И. Методические указания для выполнения курсового проекта по электроснабжению промышленных предприятий. Омск, 1984.

6. Инструкция по проектированию электроснабжения промышленных предприятий. СН174-75. Москва, Госстрой СССР, 1976.

7. Справочник по проектированию электроэнергетических систем под редакцией Рокотяна С.С., Шапиро И.М. Москва, Энергоатомиздат, 1985.

8. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций. Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. Москва, Энергоатомиздат, 1989.

9. Руководящие указания по релейной защите. Релейная защита понижающих трансформаторов и автотрансформаторов 110-500 кВ. Выпуск 13Б. Расчёты. Москва, Энергоатомиздат, 1985.

10. Руководящие указания по релейной защите. Релейная защита понижающих трансформаторов и автотрансформаторов 110-500 кВ. Выпуск 13 А. Схемы. Москва, Энергоатомиздат, 1985.

11. Зайцев А.И. Проектирование электрических подстанций промышленных предприятий. Учебное пособие. Томск, 1960.

12. Шкаруба М.В. Изоляция и перенапряжения в электрических системах. Методические указания. Омск, 1995.


Похожие работы:

  1. •  ... учета на примере ООО "Алатырская бумажная фабрика"
  2. • Управление на ООО "Алатырская бумажная фабрика"
  3. • Статистический анализ оплаты труда
  4. • История о том, как продукция бумажной фабрики ...
  5. • Реконструкция электроснабжения колхоза "Прогресс"
  6. • Электроснабжение агломерационной фабрики ...
  7. • Проектирование системы электроснабжения завода
  8. • Электроснабжение завода ...
  9. • Электроснабжение цеха
  10. • Электроснабжение приборостроительного завода
  11. • Проектирование системы электроснабжения завода ...
  12. • Сооружения электроснабжения железных дорог
  13. • Электроснабжение ...
  14. • Проектирование электроснабжения механического цеха
  15. • Электроснабжение цеха промышленного предприятия
  16. • Характеристика предприятия, выпускаемой продукции и структуры ...
  17. • Электроснабжение ...
  18. • Электроснабжение цементного завода
  19. • Электроснабжение завода механоконструкций
Рефетека ру refoteka@gmail.com