Рефотека.ру / Физика

Учебное пособие: Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное агентство по образованию

Орский гуманитарно-технологический институт (филиал)

государственного образовательного учреждения

высшего профессионального образования

« Оренбургский государственный университет»


Кафедра «Электроснабжение и энергообеспечение»


ЭНЕРГООБЕСПЕЧЕНИЕ

ПРЕДПРИЯТИЙ


Методические указания

к расчётно-графической работе

по дисциплине “Источники и системы

теплоснабжения предприятий”

для студентов специальности – 101600

“Энергообеспечение предприятий”


Орск 2007

Энергообеспечение предприятий.


Саблин В.В., Бушуев А.Н. Методические указания для студентов специальности 101600 «Энергообеспечение предприятий». Орск: ОГТИ, 2007. – стр.18


Рецензент к.т.н. доцент Ануфриенко О.С.


Учебно-методический материал обсуждён и утверждён на заседании кафедры «Электроснабжение и Энергообеспечение»

протокол №_______от “_______” _______________________2007 г.


Зав. Кафедрой Синицына Е.Н.


Учебно-методический материал утверждён

Протокол №_______от “_______” _______________________2007 г.


Тираж

ВВЕДЕНИЕ


Курсовая работа теплоснабжение промышленного района выполняется студентами всех форм обучения специальности 101600 – Энергообеспечение предприятий и является завершающим этапом изучения курса “Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий”. В нём в сокращённом объёме решаются основные вопросы централизованного теплоснабжения промышленного района, такие как расчет тепловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение жилых районов и промышленного предприятия, производится построение температурных графиков регулирования тепловой нагрузки на отопление и вентиляцию, производится полный гидравлический расчет всех трубопроводов, подсоединенных к котельной. В процессе работы над проектом студент получает навыки практического применения теоретических знаний и решения комплексных инженерных задач централизованного теплоснабжения.

В данных методических указаниях излагается порядок определения исходных данных, необходимых для выполнения курсового проекта, разъясняются требования по содержанию, составу, объёму и оформления проекта, приводится пример выполнения курсового проекта и необходимая литература.


1. ЦЕЛЬ РАБОТЫ


Целью методических указаний является изложение требований к работе и рекомендации по её выполнению с использованием технической литературы. Выполнение курсовой работы позволит закрепить теоретический материал, получаемый на лекциях и в результате самостоятельной проработки части курса, применить его к решению практической задачи.


2. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О КУРСОВОЙ РАБОТЕ


2.1. Исходные данные


Курсовая работа по теплоснабжению промышленного района выполняется в соответствии с заданием, составленным и подписанным руководителем. К заданию прилагается схема системы теплоснабжения района.

В работе предусматривается двухтрубная водяная система теплоснабжения, источником теплоты является котельная.

В задании на курсовую работу приведены следующие исходные данные: объем либо площадь отапливаемой территории, район расположения, температурный режим отпуска теплоты, система теплоснабжения (открытая, закрытая), способы регулирования (качественный, количественный), тип прокладки тепловых сетей (канальная, бесканальная) паропроводов, конденсатопроводов.

Остальные исходные данные, необходимые для решения отдельных частных вопросов курсовой работы, студент принимает сам по нормативной или справочной литературе, руководствуясь основными исходными данными.


2.2. Содержание курсовой работы

В курсовой работе разрабатывается в сокращённом объёме водяная система централизованного теплоснабжения промышленного предприятия. В курсовой работе решаются следующие основные вопросы:

- построение графиков изменения подачи теплоты каждому объекту в диапазоне изменения температур наружного воздуха;

- проведение расчета и представление температурного графика регулирования тепловой нагрузки;

- построение графиков расходов сетевой воды по объектам и в сумме;

- проведение гидравлического расчета тепловых сетей, выбор гидравлического режима эксплуатации, построение пьезометрического графика тепловой сети;

- выполнение теплового расчета тепловых сетей, исходя из удельных допустимых норм потерь теплоты при транспортировке теплоносителей, расчет толщины изоляционного покрытия;

- определение расхода пара на технологические нужды предприятия, расчет изменения температуры и давления пара по длине паропровода, расчет конденсатопровода;

- расчет тепловой схемы источника теплоснабжения, выбор основного сетевого оборудования

определение расчётных часовых и годовых расходов теплоты на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и суммарного;

расчёт и построение графиков расходов теплоты в зависимости от температуры наружного воздуха и по продолжительности;

разработка принципиальной схемы подключения потребителей теплоты к тепловым сетям;

расчёт и построение графиков регулирования отпуска теплоты на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и суммарного;

выбор элементов конструкции прокладки тепловых сетей, не заданных в основных исходных данных;

выполнение расчётной схемы для гидравлического расчёта тепловых сетей;

гидравлический расчёт тепловых сетей по экономически наивыгоднейшим удельным линейным потерям давления;

построение пьезометрического графика тепловых сетей с проработкой экстремальных режимов;

подбор основного сетевого оборудования источника теплоты;

выполнение монтажной схемы участка тепловой сети;

расчёт заданного участка трубопровода тепловой сети на компенсацию температурных удлинений;

определение нагрузок на одну разгруженную и одну неразгруженную неподвижные опоры тепловой сети;

определение экономически наивыгоднейшей толщины тепловой изоляции трубопроводов в тепловой сети;

построение продольного профиля участка тепловой сети;

графическая разработка узлов камеры тепловой сети;

вычерчивание деталей и элементов конструкции тепловой сети.


2.3. Состав и объём курсовой работы


Курсовая работа состоит из расчётно-пояснительной записки объёмом 20 – 30 страниц и 1 – 2 листов чертежей.

Расчётно-пояснительная записка должна содержать следующие разделы: исходные данные; описание системы теплоснабжения; определение тепловых нагрузок; регулирование отпуска теплоты; определение расчётных расходов теплоносителя в тепловых сетях; разработка монтажной схемы и выбор строительных конструкций тепловых сетей; гидравлический расчёт водяных тепловых сетей; разработка графиков давления и выбор схем присоединение абонентов к тепловым сетям; построение продольного профиля тепловых сетей; подбор основного оборудования теплоподготовительной установки источника теплоты; механический расчёт теплопроводов; тепловой расчёт изоляционной конструкции; определение падения температуры теплоносителя по длине теплопровода; подбор оборудования теплового пункта, схемы автоматики; экономия тепловой энергии и охрана окружающей среды.

Все расчёты в записки должны сопровождаться соответствующими пояснениями, ссылками на источники и производится в единицах СИ, согласно СН 528-80. В конце расчётно-пояснительной записки приводится список использованной литературы и оглавление.

В расчётно-пояснительной записке приводятся следующие графики и схемы:

график расхода теплоты в зависимости от температуры наружного воздуха и по продолжительности;

принципиальная схема подключение потребителей теплоты к тепловой сети;

графики регулирования тепловых нагрузок отопления, вентиляции, горячего водоснабжения и суммарной;

расчётная схема к гидравлическому расчёту тепловой сети;

пьезометрический график тепловой сети;

расчётная схема к тепловому расчёту тепловой сети;

расчётная схема к расчёту трубопровода тепловой сети на самокомпенсацию температурных удлинений;

расчётная схема к расчёту нагрузок на неподвижные опоры трубопроводов тепловой сети;

На чертежах курсового проекта должны быть представлены;

генеральные план промплощадки с нанесёнными горизонталями, трассой тепловой сети и источником теплоты;

монтажная схема тепловой сети;

продольный профиль тепловой сети;

план и разрезы узловой камеры тепловой сети;

поперечное сечение конструкции прокладки тепловой сети;

детали и элементы конструкции тепловой сети;


2.4. Требования к оформлению курсовой работы


Текст расчётно-пояснительной записки курсового проекта должен быть аккуратно оформлен на писчей бумаге формата Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района с оставлением полей верхнее и нижнее – Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, левое – Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, правое Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района.

В расчётно-пояснительной записке приводятся все расчёты и формулы с объяснением входящих в них величин. У всех размерных величин указываются единицы измерения. Все таблицы в расчётно-пояснительной записки должны иметь порядковые номера и названия. Все схемы и графики должны иметь порядковые номера и названия. Нумерация их ведётся отдельно от таблиц.

Чертежи проекта выполняются в соответствии с требованиями стандартов единой конструкторской документации на чертёжной бумаге. Для выполнения чертежей рекомендуется следующие масштабы:

- генеральный план объектов – М 1:1000;

- монтажная схема тепловых сетей – без масштаба;

- продольный профиль тепловой сети: горизонтальный – М 1:1000; вертикальный – М 1:100;

- узловая камера тепловой сети – М 1:20, 1:25, 1:50 (в зависимости от размеров камеры);

- поперечное сечение конструкции прокладки тепловой сети – М 1:20, 1:25 (в зависимости от диаметров трубопроводов);

- детали и элементы конструкции тепловой сети – М 1:5, 1:10, 1:20 (в зависимости от размеров детали и элементов).

Расчётно-пояснительная записка и чертежи подписываются студентом-исполнителем с указанием даты завершения проекта. Проекты, оформления которых не отвечает изложенным в настоящем разделе требованиям, рассмотрению не принимаются.


Литература


СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика/Госстрой СССР М.: Стройиздат, -1997. -140с.

СНиП 2.04.07-86*. Тепловые сети -М.: Госстрой, -2001. -48 с.

Теплоснабжение/Козин В. Е. и др. -М.: Высшая школа, -1980. -408 с.

Соколов Е. Я. Теплофикация и тепловые сети. -М.: Издательство МЭИ, -1999. -472 с.

Теплотехнический справочник/Под ред. Юренева В. Н. и Лебедева П. Д. в 2-х т. -М.: Энергия. -1975. Т. 1. -744 с.

Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей/Под ред. Николаева А. А. -М.: Стройиздат. -1965. -360 с.

Справочник по теплоснабжению и вентиляции /Щёкин Р. В. и др. В 2-х кн. Киев: Будивельник, -1976, Кн. 1. -416 с.

Сафонов А. П. Сборник задач по теплофикации и тепловым сетям. -М.: Энергия, -1968. -240 с.

Громов Н. К. Абонентские устройства водяных тепловых сетей. -М.: Энергия, -1979. -248 с

Ширакс З. Э. Теплоснабжение. -М.: Энергия, -1979. -256 с.

Инженерные коммуникации в нефтегазодобывающих районах Западной Сибири/Н.Н. Карнаухов, Б.В. Моисеев, О.А. Степанов и др. Стройиздат, Красноярск. -1993. -160с.

Степанов О.А., Моисеев Б.В., Хоперский Г.Г. Теплоснабжение на насосных станциях нефтепроводов. -М.: Недра. -1998. -302с.

Водяные тепловые сети: Справочное пособие по проектированию/

И.В. Беляйкина, В.П. Витальев, Н.К. Громов и др. -М.: Энергоатомиздат. -1988. -376с.

СОДЕРЖАНИЕ:


1. Определение тепловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение.

2. Регулирование отпуска теплоты на отопление.

3. Регулирование отпуска теплоты на вентиляцию.

4. Определение расходов сетевой воды.

5. Гидравлический и тепловой расчет тепловых сетей.

6. Гидравлические режимы водяных тепловых сетей

7. Подбор сетевых и подпиточных насосов

8. Расчет толщины тепловой изоляции

9. Расчет и подбор компенсаторов

10. Расчет усилий на опоры

11. Подбор основного и вспомогательного оборудования

Пример выполнения курсовой работы

Приложения.


1. Определение тепловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение.


Максимальные тепловые потоки на отопление Qomax, вентиляцию Qvmax и горячее водоснабжение Qhmax жилых, общественных и производственных зданий следует принимать при проектировании тепловых сетей по соответствующим проектам. Тепловые потоки при отсутствии проектов отопления, вентиляции и горячего водоснабжения определяются:

Максимальный тепловой поток на отопление

для жилых и общественных зданий:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (1)

для любых зданий при известных наружных объемах:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (2)


Максимальный тепловой поток на вентиляцию

для жилых и общественных зданий:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (3)

для любых зданий при известных наружных объемах:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (4)


Средний тепловой поток на горячее водоснабжение

для жилых и общественных зданий:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (5)

для любых зданий при известных тепловых потоках на горячее водоснабжение на 1 человека:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (6)


Максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (7)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - удельный показатель теплового потока на отопление (определяется по приложению №4, №6 и №8 в зависимости от типа отапливаемого здания);

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - удельный показатель теплового потока на горячее водоснабжение (определяется по приложению №5);

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - поправочный коэффициент к величине Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (определяется по приложению №9)

а- норма расхода воды на горячее водоснабжение при температуре Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района , на одного человека в сутки, л (при Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района);

в- норма расхода воды на горячее водоснабжение, потребляемой в общественных зданиях (при температуре Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района на 1 человека);

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - температура горячей воды в системе горячего водоснабжения;

tc- температура холодной (водопроводной) воды в отопительный период (при отсутствии данных принимается равной 5 оС);

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - коэффициент, учитывающий тепловой поток на отопление общественных зданий; при отсутствии данных Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района следует принимать равным 0.25;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - коэффициент, учитывающий тепловой поток на вентиляцию общественных зданий; при отсутствии данных Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района следует принимать равным: для общественных зданий, построенных до 1985 г.- 0.4, после 1985 г. - 0.6;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района-общая площадь отапливаемых помещений в жилом квартале, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, рассчитываемая по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, (8)

здесь Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района- количество жителей в квартале, рассчитываемое, как Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, здесь Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района- площадь рассчитываемого квартала, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района- плотность населения в рассчитываемом квартале, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района- общая площадь жилого здания, отводимая на одного человека, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района.


Суммарный тепловой поток по кварталам QS, определяем суммированием расчётных тепловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (9)


Среднечасовой тепловой поток за отопительный период

на отопление:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (10)

на вентиляцию:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (11)

на горячее водоснабжение жилого района в неотопительный период:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (12)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - средняя температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий (определяется по приложению №6);

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - средняя температура наружного воздуха за период со среднесуточной температурой воздуха 8 оС и менее (отопительный период), Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района- расчетная температура наружного воздуха для отопления, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - расчетная температура наружного воздуха для вентиляции, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района;

tc- температура холодной (водопроводной) воды в отопительный период (при отсутствии данных принимается равной 5 оС);

tsc - температура холодной (водопроводной) воды в неотопительный период (при отсутствии данных принимается равной 15 оС);

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района- коэффициент, учитывающий изменение среднего расхода воды на горячее водоснабжение в неотопительный период (см. приложение №7).

Величины Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района , Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района являются климатическими данными для города, в котором располагается рассчитываемая котельная (определяются по приложению №1).

Для построения часовых графиков расходов теплоты на отопление и вентиляцию достаточно использовать два значения тепловых потоков: максимальные Qomax и Qvmax , определенные при температуре наружного воздуха tн= +8 оС. Среднечасовой расход на горячее водоснабжение рассчитывается для двух случаев – для отопительного и неотопительного периодов. График среднечасового расхода теплоты на горячее водоснабжение не зависит от температуры наружного воздуха, и будет представлять собой прямую, параллельную оси абсцисс с ординатой Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района для отопительного периода и с ординатой Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района для неотопительного периода.

Суммируя ординаты часовых графиков по отдельным видам теплопотребления, строят суммарный часовой график расходов теплоты Qе, который используют также для построения годового графика по продолжительности тепловой нагрузки. Для построения этого графика необходимо иметь данные по продолжительности стояния температур наружного воздуха, принимаемые для конкретного города по приложению №2 и просуммированные с нарастающим итогом.

Для построения годового графика по месяцам, (см. пример решения), используя среднемесячные температуры наружного воздуха из приложения №3, определяют по формулам (10) и (11) тепловые потоки на отопление и вентиляцию для каждого месяца отопительного периода. Суммарный тепловой поток для каждого месяца отопительного периода определяется как сумма тепловых потоков на отопление, вентиляцию и среднечасового теплового потока для данного периода на горячее водоснабжение.

Для неотопительного периода (при Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района), суммарный тепловой поток будет равен среднечасовому тепловому потоку на горячее водоснабжение в данный период, Q shm.


2. Регулирование отпуска теплоты на отопление.


Центральное качественное регулирование по нагрузке отопления целесообразно в случае, если тепловая нагрузка на жилищно-коммунальные нужды составляет менее 65 % от суммарной нагрузки района и при отношении Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района.

При таком способе регулирования, для зависимых схем присоединения элеваторных систем отопления температуру воды в подающей Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района и обратной Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района магистралях, а так же после элеватора Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района в течение отопительного периода определяют по следующим выражениям:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (13)

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (14)

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (15)

где Dt - расчетный температурный напор нагревательного прибора, 0С, определяемый по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, (16)

здесь t3 и t2 - расчетные температуры воды соответственно после элеватора и в обратной магистрали тепловой сети определенные при Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (для жилых районов, как правило, t3= 95 0С; t2= 70 0С);

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаt - расчетный перепад температур сетевой воды в тепловой сети

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаt = t1 - t2 (17)

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района- расчетный перепад температур сетевой воды в местной системе отопления,

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (18)

Задаваясь различными значениями температур наружного воздуха tн (обычно tн= +8; 0; -10; tнрv; tнро) определяют t01; t02; t03 и строят отопительный график температур воды. Для удовлетворения нагрузки горячего водоснабжения температура воды в подающей магистрали t01 не может быть ниже 70 0С в закрытых системах теплоснабжения. Для этого отопительный график спрямляется на уровне указанных температур и становится отопительно-бытовым (см. пример решения).

Температура наружного воздуха, соответствующая точке излома графиков температур воды tн ', делит отопительный период на диапазоны с различными режимами регулирования:

в диапазоне I с интервалом температур наружного воздуха от +8 0С до tн' осуществляется групповое или местное регулирование, задачей которого является недопущение "перегрева" систем отопления и бесполезных потерь теплоты;

в диапазонах II и III с интервалом температур наружного воздуха от tн' до tнро осуществляется центральное качественное регулирование.


Регулирование по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения целесообразно в системах теплоснабжения с преобладающей (более 65 %) жилищно-коммунальной нагрузкой. В таких системах регулирование производится по повышенному (скорректированному) графику температур воды. В закрытых системах теплоснабжения эффективность повышенного графика реализуется при применении двухступенчатой смешанной с ограничением расхода и последовательной схемах включения водоподогревателей.


Расчет повышенного графика для закрытых систем

балансовая нагрузка горячего водоснабжения Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (19)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - балансовый коэффициент.

Суммарный перепад температур сетевой воды в верхней и нижней ступенях водоподогревателей d в течение всего отопительного периода постоянен и определяется по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (20)

Перепад температуры сетевой воды в нижней ступени водоподогревателя d2 соответствующий температуре наружного воздуха для точки излома температурного графика tн', а так же для всего диапазона температур наружного воздуха от +8оС до tн' определяют по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (21)


для диапазона от tн' до tнро величину d2 определяют по формуле

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (22)

где th - температура горячей воды поступающей из водоподогревателя в систему горячего водоснабжения, 0С;

tc - температура холодной водопроводной воды перед водоподогревателем нижней ступени, 0С;

th' - температура водопроводной воды после водоподогревателя нижней ступени, 0С, определяемая по формуле

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (23)

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района- температура сетевой воды в обратной магистрали соответствующая точке излома температурного графика, 0С

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района- температура сетевой воды в обратной магистрали принимаемая по отопительному графику в соответствии с заданной температурой наружного воздуха tн, 0С;

Температуру сетевой воды по повышенному графику в обратной магистрали t2п определяют по формуле, 0С

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (24)

Перепад температур сетевой воды в верхней ступени водоподогревателя d1 определяют по формуле, 0С

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (25)

Температуру сетевой воды в подающей магистрали t1п определяют по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (26)


Расчет повышенного графика для открытой системы

Необходимо вначале построить графики температур, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района для зависимых схем присоединения элеваторных систем отопления (см. формулы (13), (14), (15)). Температуры сетевой воды в подающей и обратной магистралях для повышенного графика, соответственно t1п и t2п в течение отопительного периода определяют по следующим выражениям:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (27)

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (28)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - относительный расход теплоты на отопление, определяемый по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (29)

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района- относительный расход сетевой воды на отопление, определяемый из выражения:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (30)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (31)


Регулирование по повышенному графику в открытых системах осуществляется в диапазоне температур наружного воздуха +8 оС ё tн*. Температура наружного воздуха tн* соответствует началу периода, когда температура сетевой воды в обратном трубопроводе достигает значений th и весь водоразбор на горячее водоснабжение в диапазоне наружных температур tн*ё tнро осуществляется только из обратного трубопровода.

Для корректного построения температурных графиков регулирования для закрытой системы теплоснабжения в осях Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района и Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района целесообразно все расчеты этого раздела свести в таблицу типа (см. пример решения):

Таблица №1.

t10 t20 t30 d1 d2 t1П t2П t2V
+8







Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района









-10







Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района









Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района










3. Регулирование отпуска теплоты на вентиляцию.


По характеру изменения температуры и расхода теплоты на вентиляцию отопительный период делится на три диапазона.

В диапазоне I (от +8 оС до Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района) при переменной тепловой вентиляционной нагрузке температура воды в подающем трубопроводе постоянна. В этом диапазоне осуществляется местное количественное регулирование изменением расхода сетевой воды.

В диапазоне II (от Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района до tнрv) по мере увеличения вентиляционной нагрузки возрастает и температура сетевой воды.

В диапазоне III (от tнрv до tнро) возрастает температура сетевой воды и также тепловая нагрузка для большинства вентиляционных систем. Для систем вентиляции с рециркуляцией тепловая нагрузка в данном диапазоне поддерживается постоянной.

Для систем вентиляции без рециркуляции воздуха в диапазонах II и III осуществляется центральное качественное регулирование.

Для систем с рециркуляцией в диапазоне III осуществляется местное количественное регулирование изменением расхода сетевой воды и количества наружного и рециркуляционного воздуха.

При построении графиков температур сетевой воды для систем вентиляции основной задачей является определение температуры сетевой воды в обратном трубопроводе после калориферов t2v для различных диапазонов отопительного периода. Для решения этой задачи используют следующие уравнения:

для диапазона I (от +8 оС до Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района)


Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (32)


для диапазона II (от Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района до tv)

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (33)


для диапазона III (от tv до to)


Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (34)


где Dtк - температурный напор в калорифере, определяемый при температуре tн (Dtк' - то же при температуре Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района )

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (35)

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (36)

Dtpк - расчетный температурный напор в калорифере, определенный при температуре наружного воздуха, расчетной для систем вентиляции,Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района :


Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (37)

t1v, t2v - значения температур сетевой воды соответственно в подающем трубопроводе перед калориферами и в обратном трубопроводе после калориферов при заданной температуре наружного воздуха tн ;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района; Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - то же, но для точки излома температурного графика tМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района.

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района; Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - то же, но при расчетной температуре наружного воздуха для вентиляции, tнрv.


Уравнения (32) и (34) решаются методом подбора. Расчет температур сетевой воды для отопительных и повышенных графиков регулирования может быть выполнен с использованием таблиц и номограмм, приведенных в приложении.

4. Определение расходов сетевой воды.


Расчетный расход сетевой воды, кг/ч, для определения диаметров труб в водяных тепловых сетях при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять отдельно для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения по формулам:

на отопление

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (38)

на вентиляцию

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (39)

на горячее водоснабжение

в открытых системах теплоснабжения

среднечасовой

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (40)

максимальный

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (41)

в закрытых системах теплоснабжения

среднечасовой, при параллельной схеме присоединения водоподогревателей

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (42)

максимальный, при параллельной схеме присоединения водоподогревателей

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (43)

среднечасовой, при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (44)

максимальный, при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей


Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (45)

В формулах (38 – 45) расчетные тепловые потоки приводятся в Вт, теплоёмкость с принимается равной Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района. Расчет по этим формулам производится поэтапно, для температур Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района.

Суммарные расчетные расходы сетевой воды, кг/ч, в двухтрубных тепловых сетях в открытых и закрытых системах теплоснабжения при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (46)

Коэффициент k3, учитывающий долю среднечасового расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления, следует принимать по таблице №2 :

Таблица №2. Значения коэффициента k3

Система теплоснабжения Значение коэффициента k3
открытая с тепловым потоком, МВт:
100 и более 0.6
менее 100 0.8
закрытая с тепловым потоком, МВт:
100 и более 1.0
менее 100 1.2

ПРИМЕЧАНИЕ. При регулировании по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения коэффициент k3 принимается равным нулю.

Для закрытых систем теплоснабжения при регулировании по нагрузке отопления и тепловом потоке менее 100 МВт при наличии баков аккумуляторов у потребителей коэффициент k3 следует принимать равным единице.

Суммарный расчетный расход воды для потребителей при Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района при отсутствии баков аккумуляторов, а также с тепловым потоком 10 МВт и менее, следует определять по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (47)

Расчетный расход воды, кг/ч, в двухтрубных водяных тепловых сетях в неотопительный период, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, следует определять по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (48)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - коэффициент, учитывающий изменение расхода воды на горячее водоснабжение в неотопительный период (определяется по приложению №7).

Расход воды в обратном трубопроводе двухтрубных водяных тепловых сетей открытых систем теплоснабжения принимается равным в размере 10 % от расчетного расхода воды, определенного по формуле (41). Расчетный расход воды для определения диаметров подающих и циркуляционных трубопроводов систем горячего водоснабжения следует определять в соответствии со СНиП 2.04.01-85.


5. Гидравлический и тепловой расчет тепловых сетей.


Основной задачей гидравлического расчета является определение диаметров трубопроводов, а также потерь давления на участках тепловых сетей. По результатам гидравлических расчетов разрабатывают гидравлические режимы систем теплоснабжения, подбирают сетевые и подпиточные насосы, авторегуляторы, дроссельные устройства, оборудование тепловых пунктов. Гидравлический расчет выполняется, как правило, в 2 этапа:

Этап 1. Разработка расчетной схемы тепловых сетей.

На расчетной схеме проставляют номера участков (сначала по главной магистрали, затем по ответвлениям), расходы теплоносителя в кг/с или в т/ч, длины участков в метрах. Главной магистралью является наиболее протяженная и нагруженная ветвь сети от источника теплоты (точки подключения) до наиболее удаленного потребителя. При неизвестном располагаемом перепаде давления в начале теплотрассы, удельные потери давления R следует принимать:

а) на участках главной магистрали 20 - 40, но не более 80 Па/м;

б) на ответвлениях - по располагаемому перепаду давления, но не более 300 Па/м.

Этап 2. Определение полных потерь давления на каждом участке трубопровода.

Полные потери давления DР складываются из потерь давления на трение Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района и потерь давления в местных сопротивлениях DРм :

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (49)

Потери давления на трение Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района определяют по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (50)

где R - удельные потери давления, Па/м, определяемые по формуле

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, (51)

здесь l - коэффициент гидравлического трения;

d - внутренний диаметр трубопровода, м;

r - плотность теплоносителя, кг/м3;

w - скорость движения теплоносителя, м/c;

L - длина трубопровода, м.

Потери давления в местных сопротивлениях DРм определяют по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (52)

где еx - сумма коэффициентов местных сопротивлений.

Потери давления в местных сопротивлениях могут быть также определены по следующей формуле:

DРм = R Lэ, (53)

здесь Lэ - эквивалентная длина местных сопротивлений, которую определяют по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (54)

Гидравлический расчет выполняют по таблицам и номограммам, представленным в приложении. Сначала выполняют расчет главной магистрали. По известным расходам, ориентируясь на рекомендованные величины удельных потерь давления R, определяют:

диаметры трубопроводов dнґS (см. приложение №12)

фактические удельные потери давления R, Па/м;

скорость движения теплоносителя w, м/с.

Условный проход труб, независимо от расчетного расхода теплоносителя не должен превышать в тепловых сетях 32 мм. Скорость движения теплоносителя (воды) не должна превышать 3,5 м/с.

Определив диаметры трубопроводов, находят:

количество компенсаторов на участках

местные сопротивления

Потери давления в местных сопротивлениях определяют по формуле (52), либо, по формуле (53). Затем, определив полные потери давления на участках главной магистрали и суммарные по всей ее длине, выполняют гидравлический расчет ответвлений, увязывая потери давления в них с соответствующими частями главной магистрали (от точки деления потоков до концевых потребителей).

Увязку потерь давления выполняют подбором диаметров трубопроводов ответвлений. Невязка не должна превышать 10 %. При невозможности полностью увязать диаметрами, излишний напор на ответвлениях должен быть погашен соплами элеваторов, дроссельными диафрагмами и авторегуляторами потребителей.

При известном располагаемом давлении DРр для всей сети, а также для ответвлений, предварительно определяют ориентировочные средние удельные потери давления Rm, Па/м:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (55)

где еL - суммарная протяженность расчетной ветви (ответвления) на потери давления в которой используется величина DРр;

a - коэффициент, учитывающий долю потерь давления в местных сопротивлениях (принимается по приложению №11).

Таблицы и номограммы гидравлического расчета, приведенные в литературе [5,6,7], составлены для эквивалентной шероховатости труб Кэ = 0.5 мм. При расчете трубопроводов с другой шероховатостью к значениям удельных потерь давления R следует принимать поправочный коэффициент b [6 табл. 4.14]. Диаметры подающего и обратного трубопроводов двухтрубных водяных тепловых сетей при совместной подаче теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, как правило, принимаются одинаковыми.

Гидравлический расчет конденсатопровода выполняется по тем же пунктам, что и расчет трубопроводов водяных тепловых сетей. Тепловой расчет паропровода, проводимого к промышленному предприятию, как правило, ничем не отличается от обычного гидравлического расчета. Тепловой расчет паропровода можно выполнить по следующим пунктам:

1. По известному расходу пара Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района определяется диаметр паропровода по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (56)

В большинстве расчетов удельное падение давления Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района лежит в пределах 180 – 220 Па/м.

rп = 6,25 кг/м3 – плотность пара при t = 230 °С.

Полученное значение диаметра d уточняется по ГОСТ 8731-74.

2. Уточняется значение удельного падения давления

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (57)

3. Потери температуры по длине паропровода

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (58)

где ql = 353 Вт/м – нормы тепловых потерь для паропровода при tп = 230 °С;

l – длина паропровода;

b = 0,2 – коэффициент местных потерь;

ср = 2449 кДж/(кгЧ°С) – теплоемкость пара.

4. Давление в конце паропровода

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (59)

где a = Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - доля местных сопротивлений;

Р1 – давление пара у источника;

Тср = Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района – средняя температура пара по длине паропровода;

5. Падение давления пара

DР = Р1 – Р2 (60)

6. Потери напора Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (61)


6. Гидравлические режимы водяных тепловых сетей


Гидравлические режимы водяных тепловых сетей (пьезометрические графики) следует разрабатывать для отопительного и неотопительного периодов. Пьезометрический график позволяет: определить напоры в подающем и обратном трубопроводах, а также располагаемый напор в любой точке тепловой сети. Пьезометрические графики строятся для магистральных и квартальных тепловых сетей. Для магистральных тепловых сетей могут быть приняты масштабы: горизонтальный Мг 1:10000; вертикальный Мв 1:1000; для квартальных тепловых сетей: Мг 1:1000, Мв 1:500.

Пьезометрические графики строятся для статического и динамического режимов системы теплоснабжения. Пьезометрический график для отапливаемого периода строится поочередно, в 9 этапов:

1). За начало координат в магистральных сетях принять местоположение ТЭЦ.

2). В принятых масштабах построить профиль трассы и высоты присоединенных потребителей (приняв 9-ти этажную застройку). За нулевую отметку оси ординат (оси напоров) принимают отметку низшей точки теплотрассы или отметку сетевых насосов.

3). Построить линию статического напора, величина которого должна быть выше местных систем теплопотребления не менее чем на 5 метров, обеспечивая их защиту от «оголения», и в то же время не должна превышать максимальный рабочий напор для местных систем. Величина максимального рабочего напора составляет: для систем отопления со стальными нагревательными приборами и для калориферов - 80 метров; для систем отопления с чугунными радиаторами - 60 метров; для независимых схем присоединения с поверхностными теплообменниками - 100 метров.

4). На оси ординат откладывается требуемый напор у всасывающих патрубков сетевых насосов (30 - 35 метров) в зависимости от марки насоса.

5). Используя результаты гидравлического расчета, строят линию потерь напора обратной магистрали. Величина напоров в обратной магистрали должна соответствовать требованиям указанным выше при построении линии статического напора.

6). Строится линия располагаемого напора для системы теплоснабжения расчетного квартала. Величина располагаемого напора в точке подключения квартальных сетей принимается не менее 40 м.

7). Строится линия потерь напора подающего трубопровода, а так же линия потерь напора в коммуникациях источника теплоты (ТЭЦ). При отсутствии данных потери напора в коммуникациях ТЭЦ могут быть приняты равными 25 - 30 м. Напор во всех точках подающего трубопровода исходя из условия его механической прочности не должен превышать 160 м. Пьезометрический график может быть перемещен параллельно себе вверх или вниз если возникает опасность «оголения» или «раздавливания» местных систем теплоснабжения. При этом необходимо учитывать, чтобы напор на всасывающем патрубке не превысил предельного значения для принятой марки насоса.

8). Под пьезометрическим графиком располагается спрямленная однолинейная схема теплотрассы с ответвлениями, указываются номера и длины участков, диаметры трубопроводов, расходы теплоносителя, располагаемые напоры в узловых точках.

9). На пьезометрическом графике главной магистрали строится график расчетного ответвления.

Для построения пьезометрических графиков для неотопительного периода необходимо:

1). Определить потери давления в главной магистрали при пропуске максимального расхода сетевой воды на горячее водоснабжение Ghmax. В открытых системах потери давления в обратной магистрали определяют при пропуске расхода равного 0,1Ghmax.

2). Принять потери напора в коммуникациях источника, а также располагаемый напор перед расчетным кварталом такими же, как и для отопительного периода.

3). Следует учитывать, что квартальные сети являются продолжением магистральных сетей. Располагаемый напор в начале квартальных сетей (40 м.) должен быть использован на потери напора в местных системах теплопотребления зданий кварталов и на потери напора в подающей и обратной магистралях квартальных сетей.

4). Следует учитывать, что линии напоров пьезометрического графика квартальных сетей и при статическом, и при динамическом режимах будут продолжением соответствующих линий пьезометрического графика магистральных тепловых сетей.


7. Подбор сетевых и подпиточных насосов


Напор сетевых насосов Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района следует отдельно определять для отопительного и неотопительного периодов по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (62)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - потери напора в установках на источнике теплоты (при отсутствии более точных данных, могут быть приняты равными 30 м);

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - потери напора в подающем трубопроводе;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - потери напора в обратном трубопроводе;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - потери напора в местной системе теплопотребления (не менее 40м).

Потери напора в подающем и обратном трубопроводах для отопительного периода принимают по результатам гидравлического расчета при пропуске суммарных расчетных расходов воды.

Потери напора для неотопительного периода

а). в подающих трубопроводах:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (63)

б). в обратном трубопроводе открытых систем теплоснабжения:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (64)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - суммарный расход сетевой воды на головном участке системы теплоснабжения в отопительный период;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - максимальный расход сетевой воды на горячее водоснабжение в неотопительный период, определяемый по формуле (48).


Подача (производительность) рабочих насосов

а) сетевых насосов для закрытых систем теплоснабжения в отопительный период - по суммарному расчетному расходу воды, определяемому по формуле (46) учебного пособия;

б) сетевых насосов для открытых систем теплоснабжения в отопительный период - по суммарному расчетному расходу воды, определяемому при k4 =1,4 по формуле

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (65)

в) сетевых насосов для закрытых и открытых систем теплоснабжения в неотопительный период - по максимальному расходу воды на горячее водоснабжение в неотопительный период (формула (48)).

Число сетевых насосов следует принимать не менее двух, один из которых - резервный; при пяти рабочих сетевых насосах, соединённых параллельно в одной группе, допускается резервный насос не устанавливать.

Напор подпиточных насосов Hпн должен определяться из условий поддержания в водяных тепловых сетях статического напора Нст и преодоления потерь напора в подпиточной линии DHпл, величина которых, при отсутствии более точных данных, принимается равной 10-20 м.

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (66)

здесь z – разность отметок уровня воды в подпиточном баке и оси подпиточных насосов.

Подача подпиточных насосов Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

а). в закрытых системах теплоснабжения принимается равной расчетному расходу воды на компенсацию утечки из тепловой сети Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (67)

б). в открытых системах - равной сумме максимального расхода воды на горячее водоснабжение Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района и расчетного расхода воды на компенсацию утечки Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (68)

Расчетный расход воды на компенсацию утечки Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, принимается в размере 0,75% от объема воды в системе теплоснабжения, аварийный расход на компенсацию утечки принимается в размере 2% от объема воды в системе теплоснабжения. Объем воды в системе теплоснабжения допускается принимать равным 65 м3 на 1 МВт расчетного теплового потока при закрытой системе теплоснабжения и 70 м3 на 1 МВт - при открытой системе теплоснабжения.

Число параллельно включенных подпиточных насосов

а). в закрытых системах теплоснабжения не менее двух, один из которых является резервным;

б). в открытых системах не менее трех, один из которых также является резервным.

Технические данные насосов для систем теплоснабжения приведены в приложениях №21 и №22. При подборе насосов следует учитывать требования по максимальной температуре воды, по величине допускаемых напоров на всасывающем патрубке насоса. Из условий экономии потребления электроэнергии величина КПД насоса Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, не должна быть менее 90% от величины максимального КПД Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района.

Указание моделей и количества сетевых и подпиточных насосов произвести в разделе №12.


8. Расчет толщины тепловой изоляции


Расчет толщины тепловой изоляции трубопроводов dк по нормированной плотности теплового потока выполняют по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (69)

где d - наружный диаметр трубопровода, м;

е - основание натурального логарифма;

lк - теплопроводность теплоизоляционного слоя, Вт/(м ·°С), (определяемая по приложению №15 и №24);

Rк - термическое сопротивление слоя изоляции, м ·°С/Вт, величину которого определяют в зависимости от способа прокладки трубопровода по следующим выражениям:

При надземной прокладке (также прокладке в тоннелях и техподпольях):

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (70)


При подземной прокладке


канальная прокладка

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (71)

бесканальная прокладка

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (72)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - нормированная линейная плотность теплового потока, Вт/м (принимается по приложению 16);

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - средняя за период эксплуатации температура теплоносителя (при параметрах теплоносителя 150/90 принимается для подающего трубопровода 90Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаС, для обратного 50Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаС);

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - среднегодовая температура окружающей среды (определяется по приложению №18 в зависимости от вида прокладки трубопровода);

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - коэффициент, принимаемый по приложению №19.

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - термическое сопротивление поверхности изоляционного слоя, м·°С /Вт, определяемое по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (73)

здесь Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района- коэффициент теплоотдачи с поверхности тепловой изоляции в окружающий воздух (при прокладке в каналах Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района = 8; при прокладке в техподпольях и тоннелях Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 11 , при надземной прокладке Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 29) ;

d – наружный диаметр трубопровода, м;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района- термическое сопротивление поверхности канала, определяемое по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (74)

здесь Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - коэффициент теплоотдачи от воздуха к внутренней поверхности канала (Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 8 Вт/(мІ ·°С));

F - внутреннее сечение канала, м2;

P - периметр сторон по внутренним размерам, м;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - термическое сопротивление стенки канала, определяемое по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, (75)

здесь Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - теплопроводность стенки канала (для железобетона Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 2,04 Вт/(м·°С));

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - наружный эквивалентный диаметр канала, определяемый по наружным размерам канала, м;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - термическое сопротивление грунта, определяемое по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, (76)

здесь Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - теплопроводность грунта, зависящая от его структуры и влажности (при отсутствии данных его значение можно принимать для влажных грунтов Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 2-2,5 Вт/(м·°С), для сухих грунтов

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 1,0-1,5 Вт/(м·°С));

h - глубина заложения оси теплопровода от поверхности земли, м;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - добавочное термическое сопротивление, учитывающее взаимное влияние труб при бесканальной прокладке, величину которого определяют по формулам:

для подающего трубопровода

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (77)

для обратного трубопровода

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (78)

где h - глубина заложения осей трубопроводов, м;

b - расстояние между осями трубопроводов, м, принимаемое в зависимости от их диаметров условного прохода по данной таблице:


Таблица №3. Расстояние между осями трубопроводов

dу, мм 50-80 100 125-150 200 250 300 350 400 450 500 600 700
b, мм 350 400 500 550 600 650 700 600 900 1000 1300 1400

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - коэффициенты, учитывающие взаимное влияние температурных полей соседних теплопроводов, определяемые по формулам:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (79)

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (80)

здесь Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - нормированные линейные плотности тепловых потоков соответственно для подающего и обратного трубопроводов, Вт/м.


9. Расчет и подбор компенсаторов


В тепловых сетях широко применяются сальниковые, П - образные и сильфонные (волнистые) компенсаторы. Компенсаторы должны иметь достаточную компенсирующую способность Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района для восприятия температурного удлинения участка трубопровода между неподвижными опорами, при этом максимальные напряжения в радиальных компенсаторах не должны превышать допускаемых (обычно 110 МПа).

Тепловое удлинение расчетного участка трубопровода Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, мм, определяют по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (81)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - средний коэффициент линейного расширения стали,Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

(для типовых расчетов можно принять Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района),

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - расчетный перепад температур, определяемый по формуле

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (82)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - расчетная температура теплоносителя, оС;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, оС;

L - расстояние между неподвижными опорами, м (см. приложение №17).

Компенсирующую способность сальниковых компенсаторов уменьшают на величину запаса - 50 мм.

Реакция сальникового компенсатора - сила трения в сальниковой набивке Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района определяется по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (83)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - рабочее давление теплоносителя, МПа;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - длина слоя набивки по оси сальникового компенсатора, мм;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - наружный диаметр патрубка сальникового компенсатора, м;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - коэффициент трения набивки о металл, принимается равным 0,15.

При подборе компенсаторов их компенсирующая способность и технические параметры могут быть определены по приложению.

Осевая реакция сильфонных компенсаторов Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района складывается из двух слагаемых:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (84)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - осевая реакция, вызываемая деформацией волн, определяемая по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (85)

здесь Dl - температурное удлинение участка трубопровода, м;

e - жесткость волны, Н/м, принимаемая по паспорту компенсатора;

n - количество волн (линз).

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - осевая реакция от внутреннего давления, определяемая по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (86)

здесь Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - коэффициент, зависящий от геометрических размеров и толщины стенки волны, равный в среднем 0.5 - 0.6;

D и d – соответственно наружный и внутренний диаметры волн, м;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - избыточное давление теплоносителя, Па.


При расчете самокомпенсации основной задачей является определение максимального напряжения s у основания короткого плеча угла поворота трассы, которое определяют для углов поворотов 90о поМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаформуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (87)

для углов более 90о, т.е. 90+b, по формуле

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (88)

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районагде Dl - удлинение короткого плеча, м;

l - длина короткого плеча, м;

Е - модуль продольной упругости, равный в среднем для стали 2· 105 МПа;

d - наружный диаметр трубы, м;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - отношение длины длинного плеча к длине короткого.

При расчетах углов на самокомпенсацию величина максимального напряжения s не должна превышать [s] = 80 МПа.

При расстановке неподвижных опор на углах поворотов, используемых для самокомпенсации, необходимо учитывать, что сумма длин плеч угла между опорами не должна быть более 60% от предельного расстояния для прямолинейных участков. Следует учитывать также, что максимальный угол поворота, используемый для самокомпенсации, не должен превышать 130о.


10. Расчет усилий на опоры


Вертикальную нормативную нагрузку на подвижную опору Fv, Н, определяют по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (89)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - масса одного метра трубопровода в рабочем состоянии включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды, Н/м;

L - пролет между подвижными опорами, м.

Величина Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района для труб с наружным диаметром Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района может быть принята по табл. 4 методического пособия:


Таблица №4 – Масса 1 м трубопровода в рабочем состоянии

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, мм

38 45 57 76 89 108 133 159 194 219 273 325

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, Н/м

69 81 128 170 215 283 399 513 676 860 1241 1670


Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, мм

377 426 480 530 630 720 820 920 1020 1220 1420

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, Н/м

2226 2482 3009 3611 4786 6230 7735 9704 11767 16177 22134

Пролеты между подвижными опорами в зависимости от условий прокладки и типов компенсаторов приведены в таблицах 5, 6 методического пособия.

Таблица №5 - Пролеты между подвижными опорами на бетонных подушках при канальной прокладке.


Dу, мм L, м Dу, мм L, м Dу, мм L, мм Dу, мм L, м
25 1,7 80 3,5 200 6 450 9
32 2 100 4 250 7 500 10
40 2,5 125 4,5 300 8 600 10
50 3 150 5 350 8 700 10
70 3 175 6 400 8,5 800 10

Таблица №6 - Пролеты между подвижными опорами при надземной прокладке, а также в тоннелях и техподпольях.


Dу, мм L, м Dу, мм L, м Dу, мм L, м
25 2 125 6/6 400 14/13
32 2 150 7/7 450 14/13
40 2,5 175 8/8 500 14/13
50 3 200 9/9 600 15/13
70 3,5 250 11/11 700 15/13
80 4 300 12/12 800 16/13
100 5/5 350 14/14 900 18/15




1000 20/16

Примечание: в числителе L для П-образных компенсаторов и самокомпенсации, в знаменателе - для сальниковых компенсаторов.

Горизонтальные нормативные осевые нагрузки на подвижные опоры Fhx, Н, от трения определяются по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (90)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - коэффициент трения в опорах, который для скользящих опор при трении сталь о сталь принимают равным 0,3 (при использовании фторопластовых прокладок Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 0,1), для катковых и шариковых опор Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 0,1.

При определении нормативной горизонтальной нагрузки на неподвижную опору следует учитывать: неуравновешенные силы внутреннего давления при применении сальниковых компенсаторов, на участках имеющих запорную арматуру, переходы, углы поворота, заглушки; следует также учитывать силы трения в подвижных опорах и силы трения о грунт для бесканальных прокладок, а также реакции компенсаторов и самокомпенсации. Горизонтальную осевую нагрузку на неподвижную опору следует определять:

на концевую опору - как сумму сил действующих на опору;

на промежуточную опору - как разность сумм сил действующих с каждой стороны опоры.

Неподвижные опоры должны рассчитываться на наибольшую горизонтальную нагрузку при различных режимах работы трубопроводов (охлаждение, нагрев) в том числе при открытых и закрытых задвижках. Для расчета усилий действующих на неподвижные опоры могут быть использованы типовые расчетные схемы, приведенные в литературе [5. стр.172-173], [7.стр.230-242].


11. Подбор основного и вспомогательного оборудования


12.1. Подбор паровых котлов.


Подбор паровых котлов производится на основании их однотипности, по техническим параметрам пара (по приложению№25).


12.2. Подбор элеватора.


Требуемый располагаемый напор для работы элеватора Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, м определяется по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (91)

где h - потери напора в системе отопления, принимаемые 1,5-2м;

Up - расчетный коэффициент смешения, определяемый по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (92)

Расчетный коэффициент смешения для температурного графика 150-70 равен Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 2,2; для графика 140-70 Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 1,8; для графика 130-70 Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 1,4.

Диаметр горловины камеры смешения элеватора dг, мм, при известном расходе сетевой воды на отопление G, т/ч, определяется по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (93)

Диаметр сопла элеватора dc, мм, при известном расходе сетевой воды на отопление G, т/ч, и располагаемом напоре для элеватора НМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, м, определяется по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (94)

Величина напора Н, м, гасимого соплом элеватора, не может, во избежание возникновения кавитационных режимов, превышать 40 м. Для определения диаметра сопла элеватора, его номера, требуемого напора, могут быть использованы номограммы, приведенные в справочной литературе [5. стр. 312], [6. стр. 73-75]


12.3. Подбор насосов.

Модели и количество сетевых и подпиточных насосов подбираются согласно методическим рекомендациям раздела №7, выбор осуществляется по приложениям № 21 и №22.


12.4. Подбор запорной арматуры.


Диаметр штуцера и запорной арматуры d, м, для спуска воды из секционируемого участка трубопровода определяют по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (95)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района- общая длина трубопровода

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - длины отдельных участков трубопровода, м, с условными диаметрами Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, м, при уклонах Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района;

m - коэффициент расхода арматуры, принимаемый для вентилей m = 0,0144, для задвижек m = 0,011;

n - коэффициент, зависящий от времени спуска воды t (см. таблицу №7).

Таблица №7. Значения коэффициента n .

t = 1 ч t = 2 ч t = 3 ч t = 4 ч t = 5 ч
n = 1 n = 0,72 n = 0,58 n = 0,5 n = 0,45

Максимальное время спуска воды предусматривается для трубопроводов:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района300 мм - не более 2 ч

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района350 ? 500 - не более 4 ч

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района600 - не более 5 ч

Диаметр спускного устройства для двустороннего дренажа, установленного в нижней точке трубопровода, определяют по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (96)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - диаметры спускных устройств, определяемые по формуле (95) соответственно для каждой стороны.

Расчетный диаметр штуцера округляют с увеличением до стандартного и сравнивают с приведенными в таблице №8 данными.


Таблица №8. Условный проход штуцера и

запорной арматуры для спуска воды.

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, мм

65 вкл. 80-125 до 150 200-250 300-400 500 600-700
Условный проход штуцера, мм 25 40 50 80 100 150 200

К установке принимают наибольший из двух сравниваемых диаметров штуцеров и запорной арматуры.

Условный проход штуцера и запорной арматуры для выпуска воздуха из секционируемых участков водяных тепловых сетей приведен в таблице №9.

Таблица №9. Условный проход штуцера и

запорной арматуры для выпуска воздуха

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, мм

25-80 100-150 200-300 350-400 500-700 800-1200
Условный проход штуцера,мм 15 20 25 32 40 50

Пример выполнения курсовой работы

Определение тепловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение (Часть 1).


Определить для условий г. Хабаровска расчетные тепловые потоки на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение пяти кварталов района города (см. рис. 1).


Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


Рис.1 - Район города.


Расчетная температура наружного воздуха для проектирования систем отопления t0 = –31 0С. Плотность населения Р = 400 чел/га. Общая площадь жилого здания на одного жителя fобщ = 18 м2/чел. Средняя за отопительный период норма расхода горячей воды на одного жителя в сутки а =115 л/сутки.


Решение. Расчет тепловых потоков сводим в табл..1. В графы 1, 2, 3 таблицы заносим соответственно номера кварталов, их площадь Fкв в гектарах, плотность населения Р. Количество жителей в кварталах m, определяем по формуле

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Для квартала №1 количество жителей составит:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района чел

Общую площадь жилых зданий кварталов А определяем по формуле

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Для квартала №1

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района м2

Приняв (см. приложение №4) для зданий постройки после 1985г величину удельного показателя теплового потока на отопление жилых зданий qо = 87 Вт/м2 при t 0= -31 0С, находим расчетные тепловые потоки на отопление жилых и общественных зданий кварталов по формуле (1) учебного пособия

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Для квартала №1 при K1= 0,25 получим

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Максимальные тепловые потоки на вентиляцию общественных зданий кварталов определяем по формуле (2) учебного пособия

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Для квартала №1 при К2= 0,6 получим

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

По приложению №5 учебного пособия укрупненный показатель теплового потока на горячее водоснабжение qh c учетом общественных зданий при норме на одного жителя a = 115 л/сутки составит 407 Вт.

Среднечасовые тепловые потоки на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий кварталов определяем по формуле (4) учебного пособия

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Для квартала №1 эта величина составит

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Суммарный тепловой поток по кварталам QS, определяем суммированием расчётных тепловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Для квартала №1 суммарный тепловой поток составит

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Аналогично выполняем расчёты тепловых потоков и для других кварталов.

Таблица 1 - Расчёт тепловых потоков


№ квартала Площадь квартала Fкв, га Плотность населения P чел/га Количество жителей m Общая площадь, А, м2 Тепловой поток, МВт





Q 0 max Q v max Q hm Q S
1 2 3 4 5 6 7 8 9

1

2

3

4

5

10

15

20

10

15

400

400

400

400

400

4000

6000

8000

4000

6000

72000

108000

144000

72000

108000

7,83

11,745

15,66

7,83

11,745

0,94

1,41

1,88

0,94

1,41

1,628

2,442

3,256

1,628

2,442

10,398

15,597

20,796

10,398

15,597


54,8 6,58 11,396 72,786

Для климатических условий г. Хабаровска выполнить расчет и построение графиков часовых расходов теплоты на отопление вентиляцию и горячее водоснабжение, а также годовых графиков теплопотребления по продолжительности тепловой нагрузки и по месяцам. Расчётные тепловые потоки района города на отопление Q 0 max = 300 МВт, на вентиляцию Q v max = 35 МВт, на горячее водоснабжение Qhm = 60 МВт. Расчетная температура наружного воздуха для проектирования систем отопления t0 = -31 0C.


Решение. Определим, используя формулы пересчета (10) и (11) часовые расходы на отопление и вентиляцию при температуре наружного воздуха tн= +80С.

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Отложив на графике (см. рис. 2.а) значения Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района и Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района при tн= +8 0С, а также значения Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района и Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района при tн= t0 = -31 0C и соединив их прямой, получим графики Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= f (tн) и Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= f (tн). Для построения часового графика расхода теплоты на горячее водоснабжение, определим, используя формулу пересчёта (12), среднечасовой расход теплоты на горячее водоснабжение для неотопительного периода Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района.

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

График среднечасового расхода теплоты на горячее водоснабжение не зависит от температуры наружного воздуха, и будет представлять собой прямую, параллельную оси абсцисс с ординатой 60 МВт для отопительного периода и с ординатой 38,4 МВт для неотопительного периода. Просуммировав ординаты часовых графиков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение для диапазона температур tн = +8 ё -31 0C и соединив их прямой получим суммарный часовой график Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района. Для построения годового графика теплоты по продолжительности тепловой нагрузки находим продолжительности стояния температур наружного воздуха в часах с интервалом 50C и продолжительность отопительного периода для г. Хабаровска n0 = 4920 ч. Данные сводим в таблицу №2.


Таблица 2 - Продолжительность стояния температур наружного воздуха

Продолжительность стояния, n, час Температура наружного воздуха

-40

-35

-35

-30

-30

-25

-25

-20

-20

-15

-15

-10

-10

-5

-5

0

0

+5

+5

+8

n 2 47 275 630 800 666 596 561 583 760

Темпера

туры

-35 и ниже -30 и ниже -25 и ниже -20 и ниже -15 и ниже -10 и ниже -5 и ниже 0 и ниже +5 и ниже +8 и ниже
еn 2 49 324 954 1754 2420 3016 3577 4160 4920

График по продолжительности тепловой нагрузки (см. рис. 2 б) строится на основании суммарного часового графика Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района. Для этого из точек на оси температур (+8, 0, -10, -20, -30) восстанавливаем перпендикуляры до пересечения с линией суммарного часового графика и из точек пересечения проводим горизонтальные прямые до пересечения с перпендикулярами, восстановленными из точек на оси продолжительности, соответствующих данным температурам. Соединив найденные точки плавной кривой, получим график по продолжительности тепловой нагрузки за отопительный период в течение 4920 часов. Затем построим график по продолжительности тепловой нагрузки за неотопительный период, для чего проведем прямую параллельную оси абсцисс с ординатой равной Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 38,4 МВт до расчетной продолжительности работы системы теплоснабжения в году равной 8400 часов.

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Рис.2 а - часовые графики теплового потребления

б - годовой график по продолжительности тепловой нагрузки


Для построения годового графика теплового потребления по месяцам находим среднемесячные температуры наружного воздуха. Затем, используя формулы пересчета (10) и (11) определим часовые расходы теплоты на отопление и вентиляцию для каждого месяца со среднемесячной температурой ниже +8 0C. Определим суммарные расходы теплоты для месяцев отопительного периода как сумму часовых расходов на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. Для месяцев неотопительного периода (с Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района>+8) суммарный расход теплоты будет равен среднечасовому расходу теплоты на горячее водоснабжение Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 38,4 МВт. Выполним расчеты для января

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района МВт

Аналогично выполняем расчёты и для других месяцев отопительного периода. Расчёты сведём в табл. 3. Используя полученные данные, построим годовой график теплового потребления по месяцам (см. рис 3)


Таблица 3 - Среднечасовые расходы теплоты по месяцам года

Среднечасовые расходы теплоты по месяцам Среднемесячные температуры наружного воздуха

Ян Фев Март Апр Май Июнь Июль Авг Сен Окт Нояб Дек

-22,3 -17,2 -8,5 3,1 11,1 17,4 21,1 20 13,9 4,7 -8,1 -18,5

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

237,1 207,1 155,9 87,6




78,2 153,5 214,7

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

27,7 24,2 18,2 10,2




9,1 17,9 25

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

60 60 60 60 38,4 38,4 38,4 38,4 38,4 60 60 60

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

324,8 291,3 234,1 157,8 38,4 38,4 38,4 38,4 38,4 147,3 231,4 299,7

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Рис. 3. Годовой график теплового потребления по месяцам

Расчет и построение температурного графика регулирования тепловой нагрузки на отопление.

Построить для закрытой системы теплоснабжения график центрального качественного регулирования отпуска теплоты по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения (повышенный или скорректированный температурный график).

Принять расчетные температуры сетевой воды в подающей магистрали t1= 130 0С в обратной магистрали t2= 70 0С, после элеватора t3= 95 0С. Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления tнро = -31 0С. Расчетная температура воздуха внутри помещения tв= 18 0С. Расчетные тепловые потоки принять те же. Температура горячей воды в системах горячего водоснабжения tгв = 60 0С, температура холодной воды tс= 50С. Балансовый коэффициент для нагрузки горячего водоснабжения aб= 1,2. Схема включения водоподогревателей систем горячего водоснабжения двухступенчатая последовательная.

Решение. Предварительно выполним расчет и построение отопительно-бытового графика температур с температурой сетевой воды в подающем трубопроводе для точки излома Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района=70 0С. Значения температур сетевой воды для систем отопления t01; t02; t03 определим используя расчетные зависимости (13), (14), (15) для температур наружного воздуха tн= +8; 0; -10; -23; -31 0С

Определим, используя формулы (16),(17),(18), значения величин Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Для tн = +8 0С значения t01, t02 ,t03 соответственно составят:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


Аналогично выполняются расчеты температур сетевой воды и для других значений tн. Используя расчетные данные и приняв минимальную температуру сетевой воды в подающем трубопроводе Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 70 0С, построим отопительно-бытовой график температур (см. рис. 4). Точке излома температурного графика будут соответствовать температуры сетевой воды Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 70 0С, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 44,9 0С, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 55,3 0С, температура наружного воздуха Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= -2,5 0С. Полученные значения температур сетевой воды для отопительно-бытового графика сведем в таблицу 4. Далее приступаем к расчету повышенного температурного графика. Задавшись величиной недогрева Dtн= 7 0С определим температуру нагреваемой водопроводной воды Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района после водоподогревателя первой ступени

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Определим по формуле (19) балансовую нагрузку горячего водоснабжения Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района МВт

По формуле (20) определим суммарный перепад температур сетевой воды d в обеих ступенях водоподогревателей

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Определим по формуле (21) перепад температур сетевой воды в водоподогревателе первой ступени Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района для диапазона температур наружного воздуха от tн= +8 0С до t'н = -2,5 0С

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Определим для указанного диапазона температур наружного воздуха перепад температур сетевой воды во второй ступени водоподогревателя Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Определим используя формулы (22) и (25) значения величин d2 и d1 для диапазона температур наружного воздуха tн от t'н = -2,5 0С до t0= -310С. Так, для tн= -10 0С эти значения составят:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Аналогично выполним расчеты величин d2 и d1 для значений tн= -23 0С и tн= –31 0С. Температуры сетевой воды Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района и Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района в подающем и обратном трубопроводах для повышенного температурного графика определим по формулам (24) и (26).

Так, для tн= +8 0С и tн= -2,5 0С эти значения составят

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

для tн = -10 0С

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Аналогично выполним расчеты для значений tн = -23 0С и -31 0С. Полученные значения величин d2, d1, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района,Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районасведем в таблицу 4.

Для построения графика температуры сетевой воды в обратном трубопроводе после калориферов систем вентиляции Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района в диапазоне температур наружного воздуха tн = +8 ё -2,5 0С используем формулу (32)

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Определим значение t2v для tн= +8 0С. Предварительно зададимся значением Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района0С. Определим температурные напоры в калорифере Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района и Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района соответственно для tн= +8 0С и tн= -2,5 0С

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Вычислим левые и правые части уравнения

Левая часть Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Правая часть Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Поскольку численные значения правой и левой частей уравнения близки по значению (в пределах 3%), примем значение Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района как окончательное.

Для систем вентиляции с рециркуляцией воздуха определим, используя формулу (34), температуру сетевой воды после калориферов t2v для tн= tнро = -310C.

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Здесь значения DtМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района; tМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района; tМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района соответствуют tн = tv= -23 0С. Поскольку данное выражение решается методом подбора, предварительно зададимся значением t2v = 510С. Определим значения Dtк и DtМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Далее вычислим левую часть выражения

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Поскольку левая часть выражения близка по значению правой (0,99»1), принятое предварительно значение t2v = 51 0С будем считать окончательным. Используя данные таблицы 4 построим отопительно-бытовой и повышенный температурные графики регулирования (см. рис. 4).

Таблица 4 - Расчет температурных графиков регулирования для закрытой системы теплоснабжения.

t10 t20 t30 d1 d2 t1П t2П t2V
+8 70 44,9 55,3 5,9 8,5 75,9 36,4 17
-2,5 70 44,9 55,3 5,9 8,5 75,9 36,4 44,9
-10 90,2 5205 64,3 4,2 10,2 94,4 42,3 52,5
-23 113,7 63,5 84,4 1,8 12,5 115,6 51 63,5
-31 130 70 95 0,4 14 130,4 56 51

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Рис.4. Температурные графики регулирования для закрытой системы теплоснабжения (ѕ отопительно-бытовой; --- повышенный)


Построить для открытой системы теплоснабжения скорректированного (повышенного) графика центрального качественного регулирования. Принять балансовый коэффициент aб = 1,1. Принять минимальную температуру сетевой воды в подающем трубопроводе для точки излома температурного графика Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района 0С. Остальные исходные данные взять из предыдущей части.

Решение. Вначале строим графики температур Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района,Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, используя расчеты по формулам (13); (14); (15). Далее построим отопительно-бытовой график, точке излома которого соответствуют значения температур сетевой воды Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района 0С; Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района 0C; Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района 0C, и температура наружного воздуха Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района 0C. Далее приступаем к расчету скорректированного графика. Определим балансовую нагрузку горячего водоснабжения Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района MВт

Определим коэффициент отношения балансовой нагрузки на горячее водоснабжение к расчетной нагрузке на отопление Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Для ряда температур наружного воздуха tн= +8 0С; -10 0С; -25 0С; -31 0С, определим относительный расход теплоты на отопление Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района по формуле (29)`; Например для tн= -10 Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района составит:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Затем, приняв известные из предыдущей части значения tc; th; q; Dt определим, используя формулу (30), для каждого значения tн относительные расходы сетевой воды на отопление Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района.

Например, для tн= -10 0С Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района составит:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Аналогично выполним расчеты Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района и для других значений tн.

Температуры сетевой воды в подающем t1п и обратном t2п трубопроводах для скорректированного графика определим по формулам (27) и (28).

Так, для tн = -10 0С получим

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Выполним расчеты t1п и t2п и для других значений tн. Определим используя расчетные зависимости (32) и (34) температуры сетевой воды t2v после калориферов систем вентиляции для tн= +8 0С и tн= -31 0С (при наличии рециркуляции). При значении tн= +8 0С зададимся предварительно величиной t2v= 230C.

Определим значения Dtк и DtкМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Далее вычислим левую и правую части выражения

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района; Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Поскольку численные значения левой и правой частей уравнения близки, принятое предварительно значение t2v= 230C ,будем считать окончательным. Определим также значения t2v при tн = t0= -31 0C. Зададимся предварительно значением t2v= 470C

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Вычислим значения Dtк и Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Полученные значения расчетных величин сведем в таблицу 3.5


Таблица 5 - Расчет повышенного (скорректированного) графика для открытой системы теплоснабжения.

t10 t20 t30 `Q0 `G0 t1п t2п t2v
+8 60 40,4 48,6 0,2 0,65 64 39,3 23
1,9 60 40,4 48,6 0,33 0,8 64 39,3 40,4
-10 90.2 52.5 64.3 0,59 0,95 87.8 51.8 52.5
-23 113.7 63.5 84.4 0,84 1,02 113 63,6 63.5
-31 130 70 95 1 1,04 130 70 51

Используя данные таблицы 5, построим отопительно-бытовой, а также повышенный графики температур сетевой воды.

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


Рис.5 Отопительно - бытовой ( ) и повышенный (----) графики температур сетевой воды для открытой системы теплоснабжения


Гидравлический расчет магистральных теплопроводов двухтрубной водяной тепловойсети закрытой системы теплоснабжения.

Расчетная схема теплосети от источника теплоты (ИТ) до кварталов города (КВ) приведена на рис.6. Для компенсации температурных деформаций предусмотреть сальниковые компенсаторы. Удельные потери давления по главной магистрали принять в размере 30-80 Па/м.


Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


Рис.6. Расчетная схема магистральной тепловой сети.


Решение. Расчет выполним для подающего трубопровода. Примем за главную магистраль наиболее протяженную и загруженную ветвь теплосети от ИТ до КВ 4 (участки 1,2,3) и приступим к ее расчету. По таблицам гидравлического расчета, приведенным в литературе [6,7], а также в приложении №12 учебного пособия, на основании известных расходов теплоносителя, ориентируясь на удельные потери давления R в пределах от 30 до 80 Па/м, определим для участков 1, 2, 3 диаметры трубопроводов dнxS, мм, фактические удельные потери давления R, Па/м, скорости воды V, м/с.

По известным диаметрам на участках главной магистрали определим сумму коэффициентов местных сопротивлений Sx и их эквивалентные длины Lэ. Так, на участке 1 имеется головная задвижка (x = 0,5), тройник на проход при разделении потока (x = 1,0), Количество сальниковых компенсаторов (x = 0,3) на участке определим в зависимости от длины участка L и максимального допустимого расстояния между неподвижными опорами l. Согласно приложению №17 учебного пособия для Dу= 600 мм это расстояние составляет 160 метров. Следовательно, на участке 1 длиной 400 м следует предусмотреть три сальниковых компенсатора. Сумма коэффициентов местных сопротивлений Sx на данном участке составит

Sx = 0,5+1,0 + 3 Ч 0,3 = 2,4

По приложению №14 учебного пособия (при Кэ= 0,0005м) эквивалентная длина lэ для x = 1,0 равна 32,9 м. Эквивалентная длина участка Lэ составит

Lэ= lэ Ч Sx = 32,9 Ч2,4 = 79 м

Далее определим приведенную длину участка Lп

Lп=L + Lэ= 400 + 79 = 479 м

Затем определим потери давления DP на участке 1

DP = R Ч Lп = 42 Ч 479 = 20118 Па

Аналогично выполним гидравлический расчет участков 2 и 3 главной магистрали (см. табл. 6 и табл.7).

Далее приступаем к расчету ответвлений. По принципу увязки потери давления DP от точки деления потоков до концевых точек (КВ) для различных ветвей системы должны быть равны между собой. Поэтому при гидравлическом расчете ответвлений необходимо стремиться к выполнению следующих условий:

DP4+5 = DP2+3 ; DP6 = DP5 ; DP7 = DP3

Исходя из этих условий, найдем ориентировочные удельные потери давления для ответвлений. Так, для ответвления с участками 4 и 5 получим

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Коэффициент a, учитывающий долю потерь давления на местные сопротивления, определим по формуле

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

тогда Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района Па/м

Ориентируясь на R = 69 Па/м определим по таблицам гидравлического расчета диаметры трубопроводов, удельные потери давления R, скорости V, потери давления DР на участках 4 и 5. Аналогично выполним расчет ответвлений 6 и 7, определив предварительно для них ориентировочные значения R.

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района Па/м

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района Па/м


Таблица 6 - Расчет эквивалентных длин местных сопротивлений

№ участка dн х S, мм L, м Вид местного сопротивления x Кол-во еx lэ ,м Lэ,м
1 630x10 400

1. задвижка

2. сальниковый компенсатор

3. тройник на проход при разделении потока

0.5

0.3


1.0


1

3


1


2,4 32,9 79
2 480x10 750

1. внезапное сужение

2. сальниковый компенсатор

3. тройник на проход при разделении потока

0.5


0.3


1.0

1


6


1

3,3 23,4 77
3 426x10 600

1. внезапное сужение

2. сальниковый компенсатор

3. задвижка

0.5


0.3

0.5

1


4

1

2,2 20,2 44,4
4 426x10 500

1.тройник на ответвление

2. задвижка

3. сальниковый компенсатор

4. тройник на проход

1.5


0.5

0.3


1.0

1


1

4


1

4.2 20.2 85
5 325x8 400

1. сальниковый компенсатор

2. задвижка

0.3


0.5

4


1

1.7 14 24
6 325x8 300

1. тройник на ответвление

2. сальниковый компенсатор

3. задвижка

1.5


0.5


0.5

1


2


2

3.5 14 49
7 325x8 200

1.тройник на ответвление при разделении потока

2.задвижка

3.сальниковый компенсатор

1.5


0.5

0.3

1


2

2

3.1 14 44

Таблица 7 - Гидравлический расчет магистральных трубопроводов


№ участка G, т/ч Длина, м dнхs, мм V, м/с R, Па/м DP, Па еDP, Па


L Lп




1

2

3

1700

950

500

400

750

600

79

77

44

479

827

644

630x10

480x10

426x10

1.65

1.6

1.35

42

55

45

20118

45485

28980

94583

74465

28980

4

5

750

350

500

400

85

24

585

424

426x10

325x8

1.68

1.35

70

64

40950

27136

68086

27136

6 400 300 49 349 325x8 1.55 83 28967 28967
7 450 200 44 244 325x8 1.75 105 25620 25620

Определим невязку потерь давления на ответвлениях. Невязка на ответвлении с участками 4 и 5 составит:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаНевязка на ответвлении 6 составит:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Невязка на ответвлении 7 составит:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


Построение пьезометрических графиков для отопительного и неотопительного периодов.

Максимальный расход сетевой воды на горячее водоснабжение в неотопительный период Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района принять равным 800 т/ч. Расчетные температуры сетевой воды 150-70. Этажность зданий принять 9 этажей. Все необходимые данные принимаются из предыдущей части.

Решение. Для построения пьезометрического графика примем масштабы: вертикальный Мв 1:1000 и горизонтальный Мг 1: 10000. Построим , используя горизонтали и длины участков, продольные профили главной магистрали ( участки 1,2,3 ) и ответвлений (участки 4,5 и участок 7 ). На профилях в соответствующем масштабе построим высоты присоединяемых зданий. Под профилем располагается спрямленная однолинейная схема теплосети, номера и длины участков, расходы теплоносителя и диаметры, располагаемые напоры.

Приняв предварительно напор на всасывающей стороне сетевых насосов Нвс = 30 метров, строим линию потерь напора обратной магистрали теплосети АВ. Превышение точки В по отношению к точке А будет равно потерям напора в обратной магистрали которые в закрытых системах принимаются равными потерям напора в подающей магистрали и составляют в данном примере 9,5 метров. Далее строим линию ВС - линию располагаемого напора для системы теплоснабжения квартала № 4. Располагаемый напор в данном примере принят равным 40 метров. Затем строим линию потерь напора подающей магистрали теплосети СД. Превышение точки Д по отношению к точке С равно потерям напора в подающей магистрали и составляет 9,5 метра.

Далее строим линию ДЕ – линию потерь напора в теплофикационном оборудовании источника теплоты, которые в данном примере приняты равными 25 метров. Положение линии статического напора S-S выбрано из условия недопущения «оголения», « раздавливания» и вскипания теплоносителя. Далее приступаем к построению пьезометрического графика для неотопительного периода. Определим для данного периода потери напора в главной магистралиМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района используя формулу пересчета (63)

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 9,5 · Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 2,8 м

Аналогичные потери напора (2,8 м) примем и для обратной магистрали. Потери напора в оборудовании источника тепла, а также располагаемый напор для квартальной теплосети примем аналогичными что и для отопительного периода. Используя примененную ранее методику, построим пьезометрический график для неотопительного периода (А В'С'Д'Е'). После построения пьезометрических графиков следует убедиться, что расположение их линий соответствует требованиям для разработки гидравлических режимов (см. раздел 6 учебного пособия ). При необходимости напор на всасывающей стороне сетевых насосов Нвс и, соответственно, положение пьезометрических графиков могут быть изменены (за счет изменения напора подпиточного насоса).

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Подбор сетевых и подпиточных насосов.

Для закрытой системы теплоснабжения работающей при повышенном графике регулирования с суммарным тепловым потоком Q = 325 МВт и с расчетным расходом теплоносителя G = 3500 т/ч подобрать сетевые и подпиточные насосы. Потери напора в теплофикационном оборудовании источника теплоты DHист= 35 м. Суммарные потери напора в подающей и обратной магистралях тепловой сети DHпод+DHобр= 50 м. Потери напора в системах теплопотребителей DHаб = 40 м. Статический напор на источнике теплоты Hст= 40 м. Потери напора в подпиточной линии Hпл= 15 м. Превышение отметки баков с подпиточной водой по отношению к оси подпиточных насосов z = 5 м.


Решение. Требуемый напор сетевого насоса определим по формуле (62) учебного пособия

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района м

Подача сетевого насоса Gсн должна обеспечить расчетный расход теплоносителя Gd

Gсн= Gd = 3500 т/ч

По приложению №20 методического пособия принимаем к установке по параллельной схеме три рабочих и один резервный насосы СЭ 1250-140 обеспечивающие требуемые параметры при некотором избытке напора, который может быть сдросселирован на источнике теплоты. КПД насоса составляет 82%.

Требуемый напор подпиточного насоса Hпн определяем по формуле (66) учебного пособия

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района м

Подача подпиточного насоса Gпн в закрытой системе теплоснабжения должна компенсировать утечку теплоносителя Gут. Согласно методическим указаниям величина утечки принимается в размере 0,75% от объема системы теплоснабжения Vсист. При удельном объеме системы 65 м3/МВт и суммарном тепловом потоке Q = 325 МВт объем системы Vсист составит

Vсист = 65 Ч Q = 65 Ч 325 = 21125 м3

Величина утечки Gут составит

Gут = 0,0075 ЧVсист= 0,0075 Ч 21125 = 158,5 м3/ч

По приложению №21 методического пособия принимаем к установке по параллельной схеме два рабочих и один резервный насосы К 90/55 обеспечивающие требуемые параметры с небольшим избытком напора (8 м) с КПД 70%.

Для открытой системы теплоснабжения подобрать сетевые и подпиточные насосы. Среднечасовой расход сетевой воды на горячее водоснабжение в системе Ghm= 700 т/ч. Максимальный расход сетевой воды на горячее водоснабжение Ghmax= 1700 т/ч. Остальные исходные принять из примера 3.6. Требуемый напор сетевого насоса Hсн= 120 м.

Решение: Требуемую подачу сетевого насоса Gсн для открытой системы определим по формуле (65) учебного пособия, т/ч.

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

По приложению №20 принимаем к установке четыре рабочих насоса СЭ 1250-140 и один резервный, обеспечивающие суммарную подачу 4480 т/ч с некоторым избытком напора при КПД 81%. Для подбора подпиточного насоса при его требуемом напоре Hпн= 50 м, определим его подачу по формуле (68) учебного пособия

Gпн = Gут+Ghmax

Величина утечки при удельном объеме 70 м3 на 1 МВт тепловой мощности системы составит:

Gут= 0,0075 ЧVсист= 0,0075 Ч70 Ч Q = 0,0075 Ч70 Ч325 = 170,6 м3/ч

Требуемая подача подпиточного насоса Gпн составит

Gпн= Gут + Ghmax= 120,6 + 1700 = 1871 т/ч

По приложению №21 принимаем к установке по параллельной схеме два рабочих и один резервный насосы Д 1000-40 обеспечивающие требуемые параметры с КПД 80%.


Расчет самокомпенсации.

Определить изгибающее напряжение от термических деформаций в трубопроводе диаметром dн = 159 мм у неподвижной опоры А (рис.7) при расчетной температуре теплоносителя t = 150 0С и температуре окружающей среды tо= -310С. Модуль продольной упругости стали Е = 2x105 МПа, коэффициент линейного расширения a = 1,25x10-5 1/0C. Сравнить с допускаемым напряжением dдоп= 80 МПа

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Рис.7


Решение. Определим линейное удлинение DL1 длинного плеча L1


DL1= a ЧL1Ч (t - to) = 1,25x10-5Ч 45 Ч (150 + 31) = 0,102 м

При b = 300 и n = L1/L2 = 3 по формуле (88) находим изгибающее напряжение у опоры А

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района МПа

Полученное изгибающее напряжение превышает допускаемое sдоп= 80 МПа. Следовательно данный угол поворота не может быть использован для самокомпенсации.


Расчет тепловой изоляции.

Определить по нормируемой плотности теплового потока толщину тепловой изоляции для двухтрубной тепловой сети с dн = 159 мм, проложенной в канале типа КЛП 90x45. Глубина заложения канала hк = 1,0 м. Среднегодовая температура грунта на глубине заложения оси трубопроводов t 0 = 4 0С. Теплопроводность грунта lгр= 2,0 Вт/м град. Тепловая изоляция - маты из стеклянного штапельного волокна с защитным покрытием из стеклопластика рулонного РСТ. Среднегодовая температура теплоносителя в подающем трубопроводе t1 = 86 0С, в обратном t2 = 48 С.

Решение. Определим внутренний dвэ и наружный dнэ эквивалентные диаметры канала по внутренним (0,9ґ0,45м) и наружным (1,08ґ0,61м) размерам его поперечного сечения

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Определим по формуле (74) термическое сопротивление внутренней поверхности канала Rпк

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Определим по формуле (75) термическое сопротивление стенки канала Rк, приняв коэффициент теплопроводности железобетона Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района.

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Определим по формуле (76) при глубине заложения оси труб h = 1,3 м и теплопроводности грунта Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района термическое сопротивление грунта Rгр

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района=

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Приняв температуру поверхности теплоизоляции 40 0С, определим средние температуры теплоизоляционных слоев подающего tтп и обратного tто трубопроводов согласно:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Определим также коэффициенты теплопроводности тепловой изоляции (матов из стеклянного штапельного волокна) для подающего Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, и обратного Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, трубопроводов:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 0,042 + 0,00028 Ч tтп= 0,042 + 0,00028 Ч 63 = 0,06 Вт/( м Ч 0С)

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 0,042 + 0,00028 Ч tто= 0,042 + 0,00028 Ч 44= 0,054 Вт/( м Ч0С)

Определим по формуле (73) термическое сопротивление поверхности теплоизоляционного слоя, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района приняв предварительно толщину слоя изоляции dи= 50 мм = 0,05 м

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Примем по приложению №16 методического пособия, нормируемые линейные плотности тепловых потоков для подающего q11 = 41,6 Вт/м и обратного q12 = 17,8 Вт/м трубопроводов. Определим суммарные термические сопротивления для подающего Rtot,1 и обратного Rtot,2 трубопроводов при К1= 0,8 (см. приложение №20)

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района м Ч 0С/Вт

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района м Ч 0С/Вт

Определим коэффициенты взаимного влияния температурных полей подающего Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района и обратного Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района трубопроводов

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Определим требуемые термические сопротивления слоёв для подающего Rкп и обратного Rко трубопроводов, м Ч град/Вт

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района м Ч0С/Вт

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района м Ч0С/Вт

Определим требуемые толщины слоев тепловой изоляции для подающего dк1 и обратного dк2

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


Расчет компенсаторов.

Определить размеры П-образного компенсатора и его реакцию для участка трубопровода с длиной пролета между неподвижными опорами L = 100 м. Расчетная температура теплоносителя t1= 150 0С. Расчетная температура наружного воздуха для проектирования систем отопления t0 = -310С. Учесть при расчетах предварительную растяжку компенсатора.


Решение. Приняв коэффициент температурного удлинения a = 1,20Ч10-2 мм/мЧ0С, определим расчетное удлинение участка трубопровода по формуле (81):

Dl= a Ч LЧ (t1 - t0) = 1,20 Ч10-2 Ч100 Ч (150 + 31) = 218 мм

Расчетное удлинение Dlр с учетом предварительной растяжки компенсатора составит

Dlр= 0,5 Ч Dl = 0,5 Ч 218 = 109 мм

По приложению №23, ориентируясь на Dlp, принимаем П-образный компенсатор имеющий компенсирующую способность Dlк= 120 мм, вылет H = 1,8 м, спинку с = 1,56 м. По приложению №24 определим реакцию компенсатора Р при значении Рк= 0,72 кН/см и Dlр= 10,9 см

Р = Рк Ч Dlр= 0,72 Ч 10,9 = 7,85 кН


Расчет усилий в неподвижных опорах теплопровода.

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаОпределить горизонтальное осевое усилие Hго на неподвижную опору Б. Определить вертикальную нормативную нагрузку Fv на подвижную опору.

Схема расчетного участка приведена на рис.8 Трубопровод с dнxS = 159x6 мм проложен в техподполье. Вес одного погонного метра трубопровода с водой и изоляцией Gh = 513 Н. Расстояние между подвижными опорами L = 7 м. Коэффициент трения в подвижных опорах m = 0,4. Реакция компенсатора Pк = 7,85 кН. Сила упругой деформации угла поворота Pх= 0,12 кН.


Решение. Расчет горизонтальных усилий Hго на опору Б для различных тепловых режимов работы трубопровода выполним по формулам приведенным в [7. стр.236]:

Hго= Pк+m ЧGh Ч L1– 0,7 Ч m ЧGh Ч L2 = 7850 + 0,4 Ч 513 Ч 50 – 0,7 Ч 0,4 Ч 513 Ч 30 =13801 Н

Hго= Pк +m Ч Gh ЧL2 – 0,7 Чm Ч Gh Ч L1 = 7850 + 0,4 Ч513 Ч 50 – 0,7 Ч 0,4 Ч 513 Ч 50 = 6824 Н

Hго=Pх+m Ч Gh Ч L2 – 0,7 Ч (Pк + m Ч Gh Ч L1) = 120 + 0,4 Ч 513 Ч 30 –

–0,7 Ч (7850 + 0,4 Ч 513 Ч 50) = –11714 Н

Hго= Pх + m Ч Gh Ч L1– 0,7 Ч (Pк + m Ч Gh Ч L2) = 120 + 0,4 Ч 513 Ч 50–

–0,7 Ч (7850 + 0,4 Ч 513 Ч 30) = –3626 Н

В качестве расчетного усилия принимаем наибольшее значение Hго= 13801 Н =13,801 кН. Вертикальную нормативную нагрузку на подвижную опору Fv определим по формуле (89) методического пособия

Fv = Gh Ч L = 513 Ч7 = 3591 Н = 3,591 кН.

Расчет спускных устройств.

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района Определить диаметры спускных устройств (воздушников и спускников) для участка трубопровода, схема которого приведена на рис.9.


Решение. Условные проходы штуцеров и арматуры для выпуска воздуха принимаем согласно рекомендациям в методических указаниях. При диаметрах условного прохода труб тепловых сетей 100-150 мм диаметр штуцеров и арматуры для выпуска воздуха принимается равным 20 мм. Для определения условных проходов штуцера и арматуры для выпуска воды, определим диаметры этих устройств для каждой из примыкающей к нижней точке сторон трубопровода.

Выполним расчеты для левой стороны. Определим приведенный диаметр dred по формуле (95) учебного пособия.

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Приняв коэффициент расхода для вентиля m = 0,0144, коэффициент

n = 0,72 при времени опорожнения не более 2 часов, определим диаметр спускного устройства для левой стороны d1

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Выполним аналогичные расчеты и для правой стороны. Диаметр спускного устройства для правой стороны d2

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Определим диаметр штуцера и запорной арматуры d для обеих сторон

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Поскольку расчетный диаметр спускного устройства d =18 мм меньше рекомендованного dу=50 мм (см. рекомендации в методическом пособии), к установке принимаем штуцер с наибольшим диаметром из сравниваемых dу=50 мм.


Подбор элеватора.

Для системы отопления с расчетным расходом сетевой воды на отопление G = 3,75 т/ч и расчетным коэффициентом смешения uр = 2,2, определить диаметр горловины элеватора и диаметр сопла исходя из условия гашения всего располагаемого напора. Потери напора в системе отопления при расчетном расходе смешанной воды h = 1,5 м. Располагаемый напор в тепловом пункте перед системой отопления Hтп= 25м.

Решение. Расчетный диаметр горловины dг определяется по формуле (93) учебного пособия

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Расчетную величину диаметра горловины округляем до стандартного диаметра в сторону уменьшения dг = 25 мм, что соответствует № 3 элеватора. Располагаемый напор перед элеватором H для расчета сопла определяется как разность располагаемого напора перед системой отопления Hтп и потерь напора в системе отопления h

H = Hтп – h = 25–1,5 = 23,5 м

Расчетный диаметр сопла определяем по формуле (94) учебного пособия

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района мм

Приложения.


Приложение №1. Климатические данные по некоторым городам бывшего СССР

(на основании СНиП.А.6-72. Строительная климатология и геофизика)



Город

Отопительный период Лето

Продолжи-тельность

n, сут

Температура воздуха, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Темп-ра воздуха, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района



Расчетная для проектирования

средняя

отопитель-

ного

периода

средняя

самого хо-

лодного

месяца

средняя

самого

жаркого

месяца

средняя в 13ч самого жаркого месяца


отопления

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

вентиляции

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района





Европейская часть
Архангельск 251 -32 -19 -4,7 -12,5 +15,6 -
Астрахань 172 -22 -8 1,6 -6,8 +25,3 +29,3
Баку 119 -4 +1 +5,1 +3,8 +25,7 -
Брянск 206 -24 -13 -2,6 -8,5 +18,4 +22,6
Вильнюс 194 -23 -9 -0,9 -5,5 +18,0 -
Воронеж 199 -25 -14 -3,4 -9,3 +19,9 +24,1
Волгоград 182 -22 -13 -3,4 -9,2 +24,2 +28,6
Екатеринбург 228 -31 -20 -6,4 -15,3 +17,4 +21,1
Златоуст 232 -30 -20 -6,6 -15,4 +16,4 +20,6
Иваново 217 -28 -16 -4,4 -11,8 +17,4 +22,5
Казань 218 -30 -18 -5,7 -13,5 +19,0 +24,0
Киев 187 -21 -10 -1,1 -5,9 +19,8 -
Киров 231 -31 -19 -5,8 -14,2 +17,8 +21,9
Кишинев 166 -15 -7 +0,6 -3,5 +21,5 -
Курск 198 -24 -14 -3,0 -8,6 +19,3 +23,6
Луганск 180 -25 -10 -1,6 -6,6 +22,3 +27,4
Львов 183 -19 -7 +0,3 -3,9 +18,8 -
Магнитогорск 218 -34 -22 -7,9 -16,9 +18,3 +23,6
Махачкала 151 -14 -2 +2,6 -0,4 +24,7 -
Минск 203 -25 -10 -1,2 -6,9 +17,8 -
Москва 205 -25 -14 -3,2 -9,4 +19,8 +21,6
Мичуринск 202 -26 -15 -4,3 -10,8 +20,0 +24,5
Мурманск 281 -28 -18 -3,3 -10,1 +12,4 -
Н. Новгород 218 -30 -16 -4,7 -12,0 +18,1 +21,6
Н. Тагил 238 -34 -21 -6,6 -16,1 +16,0 +21,5
Новороссийск 134 -13 -2 +4,4 +2,6 +23,7 -
Одесса 165 -17 -6 +1,0 -2,5 +22,2 -
Оренбург 201 -29 -20 -8,1 -14,8 +21,9 +26,9
Орск 204 -29 -21 -7,9 -16,4 +21,3 +26,3
Пенза 206 -27 -17 -5,1 -12,1 +19,8 +24,1
Пермь 226 -34 -20 -6,4 -15,1 +18,1 +21,8
Петрозаводск 237 -29 -14 -2,9 - - -
Рига 205 -20 -9 -0,6 -5,0 +17,1 -
Ростов-на-Дону 175 -22 -8 -1,1 -5,7 +22,9 +27,4
Рязань 212 -27 -16 -4,2 -11,1 +18,8 +23,0
Самара 206 -27 -18 -6,1 -13,8 +20,7 +24,2
С-Петербург 219 -25 -11 -2,2 -7,9 +17,8 -
Саратов 198 -25 -16 -5,0 -11,9 +22,1 +25,7
Смоленск 210 -26 -13 -2,7 -8,6 +17,6 +21,1
Стерлитамак 210 -36 -20 -7,1 -15,2 +19,6 +24,6
Таллинн 221 -21 -9 -0,8 -5,5 +16,6 -
Тбилиси 152 -7 0 +4,2 +0,9 +24,4 -
Тула 207 -28 -14 -3,8 -10,1 +18,4 +22,6
Ульяновск 213 -31 -18 -5,7 -13,8 +19,6 +23,8
Уральск 199 -30 -18 -6,5 -14,2 +22,6 +28,4
Уфа 211 -29 -19 -6,4 -14,1 +19,3 +23,4
Харьков 189 -23 -11 -2,1 -7,3 +20,8 +25,0
Челябинск 216 -29 -20 -7,1 -15,5 +18,8 +22,8
Азиатская часть
Актюбинск 203 -31 -21 -7,3 -15,6 +22,3 -
Алма-Ата 166 -25 -10 -2,1 -7,4 +23,3 -
Балхаш 190 -32 -20 -6,9 -15,2 +24,2 +27,3
Барнаул 219 -39 -23 -8,3 -17,7 +19,7 +24,0
Владивосток 201 -25 -16 -4,8 -14,4 +20,0 -
Енисейск 245 -47 -28 -9,8 -22 +18,4 +22,3
Иркутск 241 -38 -25 -8,9 -20,9 +17,6 +22,6
Караганда 212 -32 -20 -7,5 -15,1 +20,3 +25,1
Красноярск 235 -40 -22 -7,2 -17,1 +18,7 +24,2
Кустанай 213 -35 -22 -8,7 -17,7 +20,2 +25,0
Минусинск 226 -42 -27 -9,5 -21,2 +19,6 +25,1
Новосибирск 227 -39 -24 -9,1 -19,0 +18,7 +23,0
Омск 220 -37 -23 -7,7 -19,2 +18,3 +23,0
Самарканд 132 -13 +3 +2,8 -0,3 +25,5 +33,1
Семипалатинск 202 -38 -21 -8,0 -16,2 +22,2 -
Ташкент 130 -15 -6 +2,4 -0,9 +26,9 +33,3
Тобольск 229 -36 -22 -7,0 -18,5 +18,0 +21,6
Томск 234 -40 -25 -8,8 -19,2 +18,1 +22,5
Тюмень 220 -35 -21 -5,7 -16,6 +18,6 +22,4
Улан-Удэ 235 -38 -28 -10,6 -25,4 +19,4 +23,1
Хабаровск 205 -32 -23 -10,1 -22,3 +21,1 -
Целиноград 215 -35 -22 -8,7 -17,4 +20,2 +25,2
Чита 240 -38 -30 -11,6 -26,6 +18,8 -

Приложение №2. Число часов за отопительный период со среднесуточной температурой наружного воздуха, равной и ниже данной (для ориентировочных расчетов).



Город

Температура наружного воздуха, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


-45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 +8

Европейская часть
Архангельск - 1 10 48 150 380 820 1580 2670 4300 6024
Астрахань - - - 3 32 114 291 601 1238 2460 4128
Баку - - - - - - - - - - 2860
Брянск - - - 2 17 89 356 870 1730 3210 4950
Вильнюс - - - - 3 23 130 415 1040 2930 4650
Воронеж - - - 7 34 144 470 1020 1850 3380 4780
Волгоград - - - 1 13 126 420 930 1650 3100 4368
Екатеринбург - 1 11 54 198 494 1070 1980 3020 4000 5470
Златоуст - - 5 48 190 490 1100 2050 3060 4200 5560
Иваново - - 5 42 102 275 635 1300 2070 3800 5210
Казань - - 1 20 117 328 790 1520 2480 3800 5230
Киев - - - 1 5 36 165 502 1128 2352 4484
Киров - - 6 61 173 428 960 1750 2790 4080 5550
Кишинев - - - - - 2 46 226 615 2140 3980
Курск - - - 3 15 97 343 872 1740 3260 4750
Луганск - - - 1 8 61 222 605 1260 2760 4320
Львов - - - - 1 7 40 210 705 2260 4400
Магнитогорск - 7 26 65 190 566 1250 2560 3360 4100 5250
Махачкала - - - - - 3 18 72 260 1030 3620
Минск - - - 4 19 71 232 635 1344 2745 4860
Москва - - 3 15 47 172 418 905 1734 3033 4910
Мурманск - - - 6 38 135 452 1117 2276 4002 6740
Н. Новгород - - 2 25 99 281 685 1350 2320 3820 5230
Н. Тагил - 5 19 50 154 465 1030 2340 3300 4080 5700
Новороссийск - - - - - - - - - - 3220
Одесса - - - - - 5 26 156 544 1950 3960
Оренбург - - 5 35 166 500 1060 1810 2640 3770 4820
Орск - - 3 30 202 620 1250 2010 2760 3900 4890
Пенза - - 2 11 55 232 670 1420 2390 3670 4950
Пермь - 3 15 75 220 504 1050 1840 2850 4080 5420
Петрозаводск - - - 4 40 172 480 1070 2050 3890 5690
Рига - - - - 2 17 94 362 935 2880 4920
Ростов-на-Дону - - - - 5 41 178 494 1130 2720 4200
Рязань - - 1 13 58 187 540 1170 2080 3620 5100
Самара - - 1 10 114 400 890 1490 2360 3780 4950
С-Петербург - - - - 21 83 273 708 1533 2878 5240
Саратов - - - 2 38 232 665 1320 2200 2570 4780
Смоленск - - - 2 23 112 381 964 1852 3241 5050
Таллинн - - - - 1 19 136 453 1132 2439 5300
Тбилиси - - - - - - - - - - 3650
Тверь - - - 14 48 160 516 1080 2020 3620 5250
Тула - - 2 10 24 70 206 456 2440 3500 4960
Ульяновск - - - 12 94 330 800 1560 2420 3660 5110
Уральск - - 2 17 98 362 855 1570 2380 3620 4770
Уфа - - 5 40 160 436 980 1780 2770 3900 5060
Харьков - - - 1 10 55 254 656 1420 3060 4550
Челябинск - - 7 39 166 520 1110 1950 2980 3920 5180
Азиатская часть
Актюбинск - - 1 22 154 480 1060 1760 2610 3800 4900
Алма-Ата - - 12 31 122 300 622 1102 1810 2820 4000
Барнаул 1 12 52 170 415 792 1430 2260 3120 4130 5250
Владивосток - - - - 2 91 518 1350 2210 3320 4820
Иркутск - 7 58 172 458 864 1730 2600 3300 4320 5780
Караганда - 3 35 109 276 584 1070 1870 2820 4020 5080
Красноярск 1 18 82 210 468 828 1360 2110 3000 4050 5650
Кустанай - 3 8 75 320 776 1430 2220 3080 4050 5110
Минусинск - 25 105 282 600 1065 1660 2390 3140 4130 5430
Новосибирск - 15 89 205 488 910 1550 2430 3290 4270 5450
Омск 1 6 64 195 485 950 1660 2480 3310 4250 5280
Самарканд - - - - - - 10 74 298 744 3170
Семипалатинск - 6 49 130 320 692 1280 2000 2860 3860 4850
Ташкент - - - - - 7 54 178 459 1206 3120
Тобольск - 6 43 158 386 820 1500 2360 3290 4070 5500
Томск 3 17 82 228 500 932 1600 2500 3360 4400 5600
Тюмень - 5 25 118 294 670 1270 2120 3050 4050 5280
Хабаровск - - 2 53 348 1050 1880 2600 3240 3900 4920
Чита - 22 146 478 1050 1800 2540 3160 3340 4400 5760

Приложение №3. Среднемесячные температуры наружного воздуха для ряда городов бывшего СССР (по данным СНиП II – А – 6 – 72. Строительная климатология и геофизика).



Город

Среднемесячные температуры воздуха, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаС


Сент. Окт. Ноябрь Дек. Янв. Фев. Март Апр. Май Июнь
Архангельск +8,1 +1,4 -4,5 -9,81 -12,5 -12,0 -8,0 -0,6 +5,6 +12,3
Астрахань +17,3 +9,8 +2,1 -3,5 -6,8 -5,8 +0,1 +9,6 +17,8 +22,8
Барнаул +10,8 +2,6 -8,2 -15,2 -17,7 -16,3 -9,5 +1,8 +11,3 +17,4
Брянск +11,4 +5,1 -0,8 -6,0 -8,5 -8,3 -3,6 +5,2 +12,6 +16,6
Великие Луки +10,3 +4,9 -0,6 -5,7 -8,2 -7,9 -3,9 +4,4 +11,4 +15,1
Волгоград +16,1 +7,8 0,0 -6,1 -9,2 -8,7 -2,3 +8,3 +16,7 +21,6
Вологда +9,0 +2,5 -3,6 -9,2 -11,8 -11,4 -6,4 +2,1 +9,5 +14,4
Воронеж +12,8 +5,6 -1,1 -6,7 -9,3 -9,2 -4,1 +5,9 +14,0 +18,0
Гурьев +16,6 +8,1 -0,2 -6,0 -10,1 -9,1 -2,2 +8,9 +17,8 +23,1
Екатеринбург +9,2 +1,3 -7,1 -13,3 -15,3 -13,4 -7,3 +2,6 +10,1 +15,6
Енисейск +8,3 -0,4 -12,5 -20,9 -22,0 -19,0 -10,6 -0,9 +7,1 +15,0
Златоуст +8,4 +0,9 -7,5 -13,5 -15,4 -13,8 -8,0 +1,8 +9,8 +14,8
Иваново +9,6 +3,1 -3,5 -9,3 -11,8 -11,3 -6,2 +2,8 +10,6 +15,2
Иркутск +8,1 +0,5 -10,8 -18,7 -20,9 -18,3 -9,7 +1,0 +8,4 +14,8
Казань +10,7 +3,2 -4,7 -11,0 -13,5 -12,9 -7,0 +3,3 +12,1 +16,9
Каранганда +11,7 +2,8 -7,0 -13,3 -15,1 -14,5 -8,7 +3,0 +12,4 +17,9
Киев +13,9 +7,5 +1,2 -3,5 -5,9 -5,2 -0,4 +7,5 +14,7 +17,8
Киров +9,0 +1,5 -6,0 -12,0 -14,2 -13,1 -7,1 +2,0 +9,8 +15,5
Красноярск +9,9 +1,4 -9,1 -15,9 -17,1 -14,7 -7,6 +1,3 +8,8 +15,8
Махачкала +19,3 +13,6 +7,0 +2,3 -0,4 +0,1 +3,4 +9,2 +16,3 +21,5
Мичуринск +12,1 +5,2 -2,0 -7,6 -10,8 -10,2 -5,1 +4,9 +13,6 +17,8
Москва +11,7 +5,0 -1,6 -6,9 -9,4 -8,5 -3,6 +4,9 +12,9 +17,0
Н.Новгород +10,7 +3,2 -3,6 -9,2 -12,0 -11,6 -5,6 +3,4 +11,2 +16,3
Н.Тагил +8,2 +0,5 -7,6 -14,0 -16,1 -14,1 -8,3 +1,8 +8,7 +14,2
Николаев +16,7 +10,2 +3,8 -1,2 -3,6 -2,9 +2,0 +9,2 +16,2 +20,1
Новокузнецк +10,0 +2,1 -8,5 -15,6 -17,8 -15,6 -8,4 +1,4 +9,8 +16,2
Новороссийск +19,2 +14,2 +8,6 +5,0 +2,6 +2,7 +5,8 +10,6 +15,9 +20,2
Новосибирск +9,9 +1,5 -9,7 -16,9 -19,0 -17,2 -10,7 -0,1 +10,0 +16,3
Одесса +16,9 +11,4 +5,3 +0,2 -2,5 -2,0 +2,0 +8,2 +15,0 +19,4
Омск +10,4 +1,4 -8,9 -16,5 -19,2 -17,8 -11,8 +1,3 +10,7 +16,6
Оренбург +13,3 +4,6 -4,4 -11,5 -14,8 -14,2 -7,7 +4,7 +14,7 +19,8
Пермь +9,4 +1,6 -6,6 -12,9 -15,1 -13,4 -7,2 +2,6 +10,2 +16,0
Петрозаводск +9,2 +3,3 -2,1 -7,1 -9,7 -9,8 -5,9 +1,2 +7,6 +13,5
Пятигорск +15,6 +9,5 +2,8 -1,8 -4,1 -3,2 +1,1 +8,3 +14,7 +18,7
Ростов-на-Дону +16,2 +9,2 +2,2 -3,1 -5,7 -5,1 +0,2 +9,0 +16,4 +20,0
Рязань +11,2 +4,2 -2,6 -8,2 -11,1 -10,4 -5,4 +4,1 +12,6 +16,7
Самара +12,4 +4,2 -4,1 -10,7 -13,8 -13,0 -6,8 +4,6 +14,0 +18,7
С-Петербург +10,8 +4,8 -0,5 -5,1 -7,7 -7,9 -4,2 +3,0 +9,6 +14,8
Саратов +14,1 +5,7 -2,4 -8,7 -11,9 -11,3 -5,2 +5,8 +15,1 +20,0
Семипалатинск +13,4 +4,6 -6,4 -13,5 -16,2 -15,4 -8,5 +4,5 +14,1 +20,0
Сочи +19,1 +14,8 +10,4 +7,2 +4,9 +5,3 +7,6 +11,1 +15,7 +19,7
Ташкент +19,4 +12,6 +6,4 +1,6 -0,9 +2,0 +7,6 +14,4 +20,0 +24,7
Тверь +9,9 +3,9 -2,2 -7,3 -10,4 -10,0 -5,2 +3,3 +11,0 +14,8
Тобольск +9,5 +0,8 -9,3 -16,4 -18,5 -16,1 -9,2 +1,3 +9,1 +15,8
Томск +9,2 +0,9 -10,4 -17,5 -19,2 -16,7 -10,1 -0,1 +8,6 +15,3
Тюмень +10,1 +1,8 -7,4 -14,4 -16,6 -14,8 -8,0 +2,7 +10,7 +16,7
Уральск +13,7 +5,1 -3,6 -10,6 -14,2 -13,8 -7,3 +5,5 +14,9 +20,2
Уфа +11,4 +3,0 -5,5 -11,9 -14,1 -13,4 -6,7 +4,0 +12,8 +17,7
Харьков +14,0 +7,1 +0,3 -4,8 -7,3 -6,9 -1,7 +7,7 +15,1 +18,6
Челябинск +10,8 +2,4 -6,4 -13,0 -15,5 -14,3 -7,9 +3,1 +11,9 +17,3
Ялта +19,1 +14,2 +9,3 +6,1 +4,0 +3,8 +5,9 +10,3 +15,6 +20,3

Приложение №4. Укрупненные показатели максимального теплового потока на отопление жилых зданий

на 1 м2 общей площади q o, Вт

Этажность жилой застройки Характеристика зданий расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления t o, oC


-5 -10 -15 -20 -25 -30 -35 -40 -45 -50 -55
Для постройки до 1985 г.
1 - 2 Без учета внедрения энергосберегающих мероприятий 148 154 160 205 213 230 234 237 242 255 271
3 - 4
95 102 109 117 126 134 144 150 160 169 179
5 и более
65 70 77 79 86 88 98 102 109 115 122
1 - 2 С учетом внедрения энергосберегающих мероприятий 147 153 160 194 201 218 222 225 230 242 257
3 - 4
90 97 103 111 119 128 137 140 152 160 171
5 и более
65 69 73 75 82 88 92 96 103 109 116
Для постройки после 1985 г.
1 - 2 По новым типовым проектам 145 152 159 166 173 177 180 187 194 200 208
3 - 4
74 80 86 91 97 101 103 109 116 123 130
5 и более
65 67 70 73 81 87 87 95 100 102 108

Примечание:

Энергосберегающие мероприятия обеспечиваются проведением работ по утеплению зданий при капитальных и текущих ремонтах,

направленных на снижение тепловых потерь.

Укрупненные показатели зданий по новым типовым проектам приведены с учетом внедрения прогрессивных архитектурно-планировочных решений

и применение строительных конструкций с улучшенными теплофизическими свойствами, обеспечивающими снижение тепловых потерь.


Приложение №5. Укрупненные показатели среднего теплового потока на горячее водоснабжение q h


Средняя за отопительный период норма расхода воды при температуре 55 оС на горячее водоснабжение в сутки на 1 чел., проживающего в здании с горячим водоснабжением, л на одного человека, Вт, проживающего в здании

с горячим водоснабжением с горячим водоснабжением с учетом потребления в общественных зданиях без горячего водоснабжения с учетом потребления в общественных зданиях
85 247 320 73
90 259 332 73
105 305 376 73
115 334 407 73

Приложение №6. Удельные тепловые характеристики жилых и общественных зданий



Наименование зданий

Объем зданий,

V, тыс.мМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Удельные тепловые хар-ки, Вт/мМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Расчетная темп-ра tв

С



Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


жилые кирпичные здания

до 5

до 10

до 15

до 20

до 30

0.44

0.38

0.34

0.32

0.32


-


18 - 20

жилые 5-ти этажные крупно-блочные здания, жилые 9-ти этажные крупно-панельные здания

до 6

до 12

до 16

до 25

до 40

0.49

0.43

0.42

0.43

0.42


-


18 - 20

административные здания

до 5

до 10

до 15

Более 15

0.50

0.44

0.41

0.37

0.10

0.09

0.08

0.21

18
клубы, дома культуры

до 5

до 10

Более 10

0.43

0.38

0.35

0.29

0.27

0.23

16
кинотеатры

до 5

до 10

более 10

0.42

0.37

0.35

0.50

0.45

0.44

14
театры , цирки, концертные и зрелищно-спортивные залы

до 10

до 15

до 20

до 30

0.34

0.31

0.25

0.23

0.47

0.46

0.44

0.42

15
универмаги, магазины промтоварные

до 5

до 10

Более 10

0.44

0.38

0.36

0.50

0.40

0.32

15
магазины продовольственные

до 1500

до 8000

0.60

0.45

0.70

0.50

12
детские сады и ясли

до 5

Более 5

0.44

0.39

0.13

0.12

20
школы и высшие учебные заведения

до 5

до 10

Более 10

0.45

0.41

0.38

0.10

0.09

0.08

16
больницы и диспансеры

до 5

до10

до 15

Более 15

0.46

0.42

0.37

0.35

0.34

0.32

0.30

0.29

20

бани, душевые павильоны


До 5

До 10

Более 10

0.32

0.36

0.27

1.16

1.10

1.04

25
прачечные

до 5

до 10

Более 10

0.44

0.38

0.36

0.93

0.90

0.87

15
предприятия общественного питания, столовые, фабрики-кухни

до 5

до 10

Более 10

0.41

0.38

0.35

0.81

0.75

0.70

16
комбинаты бытового обслуживания, дома быта

до 0.5

До 7

0.70

0.50

0.80

0.55

18

Приложение №7. Значения коэффициента Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района.

Теплопотребитель

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Жилищно-коммунальный сектор в промышленном городе 0.8
Жилищно-коммунальный сектор в южном (курортном) городе 1.5
Промышленное предприятие 1.0

Приложение №8. Удельные теплопотери Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района и удельные расходы теплоты на вентиляцию Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района промышленных, служебных зданий (для ориентировочных расчетов).


Промышленные здания

Назначение

зданий

Строительный объем зданий, тыс.мМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Удельная характеристика, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района



для отопления Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

для вентиляции Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


Чугунолитейные цехи

10-50

50-100

100-150

0,35-0,29

0,29-0,25

0,25-0,21

1,28-1,17

1,17-1,05

1,05-0,95


Сталелитейные цехи

10-50

50-100

100-150

0,35-0,29

0,29-0,25

0,25-0,21

1,12-0,97

0,97-0,85

0,86-0,8


Меднолитейные цехи

5-10

10-20

20-30

0,47-0,42

0,42-0,29

0,29-0,24

2,8-2,36

2,36-1,86

1,86-1,38


Термические цехи

До 10

10-30

30-75

0,47-0,35

0,35-0,29

0,29-0,24

1,52-1,40

1,40-1,17

1,17-0,70


Кузнечные цехи

До 10

10-50

50-100

0,47-0,35

0,35-0,29

0,29-0,18

0,80-0,70

0,70-0,58

0,58-0,35

Механосборочные и механические цехи, слесарные мастерские

5-10

10-50

50-100

100-200

0,65-0,53

0,53-0,47

0,47-0,44

0,44-0,42

0,47-0,29

0,29-0,17

0,17-0,14

0,14-0,10


Деревообделочные цехи

До 5

5-10

10-50

0,69-0,64

0,64-0,53

0,53-0,47

0,69-0,58

0,58-0,53

0,53-0,47

Цехи металлических покрытий

50-100

100-150

0,45-0,42

0,42-0,35

0,61-0,53

0,53-0,42

Цехи покрытий металлами

До 2

2-5

5-10

0,75-0,69

0,69-0,64

0,64-0,53

5,85-4,70

4,70-3,45

3,45-2,36

Ремонтные цехи

5-10

10-20

0,69-0,58

0,58-0,53

0,23-0,18

0,18-0,12

Локомотивное депо

До 5

5-10

0,81-0,75

0,75-0,69

0,47-0,35

0,35-0,29

Склады химикатов, красок и т.п.

До 1

1-2

2-5

1,0-0,86

0,86-0,75

0,75-0,67

-

-

0,7-0,53

Склады моделей и главные магазины

1-2

2-5

5-10

0,95-0,80

0,80-0,70

0,70-0,53

-

-

-

Бытовые и административные вспомогательные помещения

0,5-1

1-2

2-5

5-10

10-20

0,70-0,53

0,53-0,47

0,47-0,39

0,39-0,35

0,35-0,29

-

-

0,17-0,14

0,14-0,13

0,13-0,11

Проходные

До 0,5

0,5-2,0

2-5

1,53-1,40

1,40-0,80

0,80-0,58

-

-

0,18-0,12

Казармы и помещения ВОХР

5-10

10-15

0,44-0,39

0,39-0,36

-

-


Приложение №9. Поправочный коэффициент Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района к величине Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района.


Расчетная температура наружного воздуха Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, °С

a Расчетная температура наружного воздуха t o ,°С a
0 2.02 -30 1.00
-5 1.67 -35 0.95
-10 1.45 -40 0.90
-15 1.29 -45 0.85
-20 1.17 -50 0.82
-25 1.08 -55 0.80

Приложение №10. Нормы расхода горячей воды (СНиП 02.04.01-85 “Внутренний водопровод и канализация зданий”)



Потребитель


Единица измерения

Расход


Средне-недельный, л/сут в сутки наибольшего водопотребления, л/сут

максимально часовой, л/ч

Жилые дома квартирного типа, оборудованные:

умывальниками, мойками и душами

сидячими ваннами и душами

ваннами длиной от 1,5м до 1,7м и душами


1 житель


85

90

105


100

110

120


7,9

9,2

10

Жилые дома квартирного типа при высоте зданий более 12 этажей и повышенном благоустройстве

115


130


10,9

Общежития:

с общими душевыми

с душевыми во всех комнатах

с общими кухнями и блоками душевых на этажах


1 житель


50

60

80


60

70

90


6,3

8,2

7,5

Гостиницы, пансионаты и мотели с общими ваннами и душами 1 житель 70 70 8,2

Гостиницы с ваннами в отдельных номерах:

в 25% от общего числа номеров

то же в 75%

во всех номерах


1 житель


100

150

180


100

150

180


10,4

15

16

Больницы:

с общими ваннами и душевыми

с санитарными узлами, приближенными к палатам

инфекционные


1 койка


75

90

110


75

90

110


5,4

7,7

9,5

Санатории и дома отдыха:

с ваннами при всех жилых комнатах

с душевыми при всех жилых комнатах


1 койка


120

75


120

75


4,9

8,2

Поликлиники и амбулатории 1 больной в смену 5,2 6 1,2

Прачечные:

механизированные


немеханизированные


1кг сухого белья


25


15


25


15


25


15

Административные здания 1 работник 5 7 2
Учебные заведения с душевыми при гимнастических залах и буфетами 1 учащийся и 1 препода-ватель

6


8


1,2

Профессионально-технические училища то же 8 9 1,4

Предприятия общественного питания:

для приготовления пищи, реализуемой в обеденном зале

то же продаваемой на дом


1 блюдо


12,7


11,2


12,7


11,2


12,7


11,2

Магазины:

продовольственные

промтовары

1 работа-ющий в смену

65

5


65

7


9,6

2

Стадионы и спортзалы:

для зрителей

для физкультурников


для спортсменов


1 место

1 физкуль-турник

1 спортсмен


1

30


60


1

30


60


0,1

2,5


5

Бани:

для мытья в мыльной с ополаскиванием в душе

то же с приемом оздоровительных процедур

душевая кабина

ванная кабина



-


-


-

-


120


190


240

360


120


190


240

360

Душевые в бытовых помещениях промышленных предприятий 1 душевая сетка в смену

-


270


270


Приложение №11. Значение коэффициента Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района.


Типы компенсаторов Условный проход труб Dу , мм Значения коэффициента 


Для паропроводов Для водяных тепловых сетей и конденсатопроводов
Транзитные магистрали
Сальниковые До 1000 0,2 0,2
П-образные с гнутыми отводами До 300 0,5 0,3
П-образные со сварными отводами

200-350

400-500

600-1000

0,7

0,9

1,2

0,5

0,7

1

Разветвленные тепловые сети
Сальниковые

До 400

450-1000

0,4

0,5

0,3

0,4

П-образные с гнутыми отводами

До 150

175-200

250-300

0,5

0,6

0,8

0,3

0,4

0,6

П-образные со сварными отводами

175-250

300-350

400-500

600-1000

0,8

1

1

1,2

0,6

0,8

0,9

1


Приложение №12. Удельные перепады давления DРтр, Па/м, в стальных трубах при нормированной шероховатости кэ=0.0005 м и различных массовых расходах воды с температурой 100 °С.


Продолжение

Массовые расходы воды, G кг/с

Услов. проход труб DМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, мм

Массовые расходы воды, G кг/с

Услов. проход труб DМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, мм

Массовые расходы воды, G кг/с

Условный проход труб DМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, мм


350 400 500
600 700 800
900 1000 1200 1400

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


3779 4269 5309
63011 72012 82014
92014 102014 122014 142016
40 4,31 - - 200 7 - - 500 5,98 - - -
50 6,73 - - 250 10,9 5,45 - 600 8,61 4,98 - -
60 9,69 5,14 - 300 15,7 7,84 - 700 11,7 6,77 - -
70 13,2 7,00 - 350 21,4 10,7 5,34 800 15,3 8,85 - -
80 17,2 9,15 - 400 28 13,9 6,97 900 19,4 11,2 - -
90 21,8 11,6 - 450 35,4 17,6 8,42 1000 23,9 13,8 5,4 -
100 26,9 14,3 - 500 43,7 21,8 10,9 1200 34,4 19,9 7,78 -
110 32,6 17,3 - 550 52,9 26,4 13,2 1400 46,9 27,1 10,6 4,78
120 38,8 20,6 - 600 63 31,4 15,7 1600 61,2 35,4 13,8 6,24
130 45,5 24,2 - 650 73 36,8 18,4 1800 77,5 44,8 17,,5 7,9
140 52,7 28,0 - 700 85,7 42,7 21,4 2000 95,7 55,3 21,1 9,75
150 60,6 32,2 9,93 750 98,4 49 24,5 2200 116 66,9 26,1 11,8
160 68,9 36,6 11,3 800 112 55,8 27,5 2400 138 79,6 31,1 14
170 77,8 41,3 12,6 850 126 63 31,5 2600 162 93,4 36,5 16,5
180 87,2 46,3 14,3 900 142 70,6 35,3 2800 188 108 42,3 19,1
190 97,2 51,6 15,9 950 158 79,7 39,3 3000 215 124 48,6 21,9
200 108 57,2 17,6 1000 175 87,1 43,6 3200 245 142 55,3 25
220 130 69,9 21,4 1100 212 105 52,7 3400 276 160 62,4 28,2
240 155 82,3 25,4 1200 252 125 62,8 3600 310 179 70 31,6
260 182 96,6 29,8 1300 296 147 73,6 3800 345 200 78 35,2
280 211 112 34,6 1400 343 171 85,4 4000 383 221 86,4 39
300 242 129 39,7 1500 394 196 98 4500 484 280 109 49,3
320 276 146 45,2 1600 449 223 112 5000 - 346 135 60,9
340 311 165 51,0 1700 506 252 126 5500 - 418 163 73,7
360 349 185 57,2 1800 - 282 141 6000 - 498 194 87,7
380 389 206 63,7 1900 - 315 157 6500 - - 220 103
400 431 229 70,6 2000 - 349 174 7000 - - 265 119
450 545 289 89,3 2200 - 427 211 7500 - - 304 137
500 - 357 110 2400 - 501 251 8000 - - 346 156
550 - 432 133 2600 - - 295 8500 - - 390 176
600 - 515 159 2800 - - 342 9000 - - 437 197
650 - - 189 3000 - - 392 9500 - - 487 220
700 - - 216 3200 - - 446 10000 - - 540 244
750 - - 248 3400 - - 504 11000 - - - 295
800 - - 282








850 - - 319








900 - - 357








950 - - 398








Приложение №13. Значения коэффициентов местных сопротивлений.


Местное сопротивление x Местное сопротивление x
Задвижка нормальная 0.5 Отводы сварные двухшовные под углом 90° 0.6
Вентиль с косым шпинделем 0.5

Вентиль с вертикальным шпинделем 6

Обратный клапан нормальный 7 Отводы сварные трехшовные под углом 90° 0.5
Обратный клапан “захлопка” 3

Отводы гнутые под углом 90° гладкие при R/d:

1

3

4


1

0.5

0.3

Кран проходной 2

Компенсатор сальниковый 0.3

Компенсатор П-образный:

с гладкими отводами

с крутоизогнутыми отводами

со сварными отводами


1.7

2.4

2.8





Тройник при слиянии потоков:

проход*

ответвление


1.5

2

Отводы гнутые под углом 90° со складками при R/d:

3

4


0.8

0.5

Тройник при разделении потока:

проход*

ответвление


1

1.5



Тройник при потоке:

расходящемся

встречном


2

3

Отводы сварные одношовные под углом, град:

60

45

30


0.7

0.3

0.2





Грязевик 10

*Коэффициент x отнесен к участку с суммарным расходом воды.


Приложение №14. Значения l э для труб при еx = 1


Размеры труб, мм l э, м, при k э, м Размеры труб, мм l э, м, при k э, м

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, мм

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, мм

0,0002 0,0005 0,001

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, мм

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, мм

0,0002 0,0005 0,001
25 33,5ґ3,2 0,84 0,67 0,56 350 377ґ9 21,2 16,9 14,2
32 38ґ2,5 1,08 0,85 0,72 400 426ґ9 24,9 19,8 16,7
40 45ґ2,5 1,37 1,09 0,91 400 426ґ6 25,4 20,2 17
50 57ґ3 1,85 1,47 1,24 450 480ґ7 29,4 23,4 19,7
70 76ґ3 2,75 2,19 1,84 500 530ґ8 33,3 26,5 22,2
80 89ґ4 3,3 2,63 2,21 600 630ґ9 41,4 32,9 27,7
100 108ґ4 4,3 3,42 2,87 700 720ґ10 48,9 38,9 32,7
125 133ґ4 5,68 4,52 3,8 800 820ґ10 57,8 46 38,7
150 159ґ4,5 7,1 5,7 4,8 900 920ґ11 66,8 53,1 44,7
175 194ґ5 9,2 7,3 6,2 1000 1020ґ12 76,1 60,5 50,9
200 219ґ6 10,7 8,5 7,1 1100 1120ґ12 85,7 68,2 57,3
250 273ґ7 14,1 11,2 9,4 1200 1220ґ14 95,2 95,2 63,7
300 325ґ8 17,6 14,0 11,8 1400 1420ґ14 115,6 91,9 77,3

Приложение №15. Теплоизоляционные материалы


Материал Условный проход трубопровода, мм

Средняя плотность,

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, кг/м3

Теплопроводность сухого материала,

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Максимальная температура вещества, 0С
Армопенобетон 150-800 350-450 0,105-0,13 150
Битумоперлит 50-400 450-550 0,11-0,13 130
Битумокерамзит до 500 600 0,13 130
Пенополимербетон 100-400 400 0,13 150
Пенополиуретан 100-400 60-80 0,07 120
Фенольный поропласт ФЛ, монолитный до 1000 100 0,05 150

Приложение №16. Нормы плотности теплового потока qe, Вт/м, через изолированную поверхность трубопроводов двухтрубных водяных тепловых сетей при числе часов работы в год более 5000.


Условный проход труб тип прокладки

открытый воздух тоннель, помещение непроходной канал бесканальная

средняя температура теплоносителя, оС
d, мм 50 100 50 100 50 90 50 90
1 2 3 4 5 6 7 8 9
25 13 25 10 22 10 23 24 44
32 14 27 11 24 11 24 26 47
40 15 29 12 26 12 25 27 50
50 17 31 13 28 13 28 29 54
65 19 36 15 32 15 34 33 60
80 21 39 16 35 16 36 34 61
100 24 43 18 39 17 41 35 65
125 27 49 21 44 18 42 39 72
150 30 54 24 49 19 44 43 80
200 37 65 29 59 22 54 48 89
250 43 75 34 68 25 64 51 96
300 49 84 39 77 28 70 56 105
350 55 93 44 85 30 75 60 113
400 61 102 48 93 33 82 63 121
450 65 109 52 101 36 93 67 129
500 71 119 57 109 38 98 72 138
600 82 136 67 125 41 109 80 156
700 92 151 74 139 43 126 86 170
800 103 167 84 155 45 140 93 186
900 113 184 93 170 54 151

1000 124 201 102 186 57 158


Приложение №17. Расстояние между неподвижными опорами трубопроводов.


Условный проход труб, мм Компенсаторы П-образные Компенсаторы сальниковые Самокомпенсация

Расстояния между неподвижными опорами в м при параметрах теплоносителя: Рраб =8-16 кгс/см2, t=100-150Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

25 - - -
32 50 - 30
40 60 - 36
50 60 - 36
70 70 - 42
80 80 - 48
100 80 70 48
125 90 70 54
150 100 80 60
175 100 80 60
200 120 80 72
250 120 100 72
300 120 100 72
350 140 120 84
400 160 140 96
450 160 140 96
500 180 140 108
600 200 160 120
700 200 160 120
800 200 160 120
900 200 160 120
1000 200 160 120

Приложение №18. Среднегодовая температура среды, окружающей трубопровод.

Тип прокладки трубопровода

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

прокладка в туннелях

40

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

прокладка в помещениях

20

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

прокладка в неотапливаемых техподопольях

5

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

надземная прокладка на открытом воздухе

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

подземная прокладка 1…5

Приложение №19. Значение коэффициента k1.

Район строительства способ прокладки трубопровода

открытый воздух тоннель, помещение непроходной канал бесканаль-ная

Европейские районы

(1.1-1.5, 11.1-11.2)

1.0 1.0 1.0 1.0

Западная Сибирь

(V111.1-V111.5)

1.03 1.05 1.03 1.02

Восточная Сибирь

(lC.l-lX.3)

1.07 1.09 1.07 1.03
Дальний Восток (X.l-X.3) 0.88 0.9 0.8 0.96

Районы Крайнего Севера и приравненные к ним

(Ic-Xc)

0.9 0.95 0.85 -

Приложение №20. Значение коэффициента k2.


Материал теплоизоляционного слоя условный проход трубопроводов, мм

25-65 80-150 200-300 350-500
Полимербетон 0,7 0,8 0,9 1,0
Пенополиуретан, фенольный поропласт ФЛ 0,5 0,6 0,7 0,8

Приложение №21. Технические характеристики основных сетевых насосов.


Тип насоса

Подача,

м3/с (м3/ч)

Напор, м Допустимый кавитационный запас, м ст.ж., не менее Давление на входе в насос, МПа(кгс/см2) не более Частота вращения (синхронная), 1/с(1/мин) Мощность, кВт К. п. д., %, не менее Температура перекачиваемой воды, К(°С), не более Масса насоса, кг

СЭ-160-50

СЭ-160-70

СЭ-160-100

СЭ-250-50

СЭ-320-110

СЭ-500-70-11

СЭ-500-70-16

СЭ-500-140

СЭ-800-55-11

СЭ-800-55-16

СЭ-800-100-11

СЭ-800-100-16

СЭ-800-160

СЭ-1250-45-11

СЭ-1250-45-25

СЭ-1250-70-11

СЭ-1250-70-16

СЭ-1250-100

СЭ-1250-140-11

СЭ-1250-140-16

СЭ-1600-50

СЭ-1600-80

СЭ-2000-100

СЭ-2000-140

СЭ-2500-60-11

СЭ-2500-60-25

СЭ-2500-180-16

СЭ-2500-180-10

СЭ-3200-70

СЭ-3200-100

СЭ-3200-160

СЭ-5000-70-6

СЭ-5000-70-10

СЭ-5000-100

СЭ-5000-160

0,044(160)

0,044(160)

0,044(160)

0,069(250)

0,089(320)

0,139(500)

0,139(500)

0,139(500)

0,221(800)

0,221(800)

0,221(800)

0,221(800)

0,221(800)

0,347(1250)

0,347(1250)

0,347(1250)

0,347(1250)

0,347(1250)

0,347(1250)

0,347(1250)

0,445(1600)

0,445(1600)

0,555(2000)

0,555(2000)

0,695(2500)

0,695(2500)

0,695(2500)

0,695(2500)

0,890(3200)

0,890(3200)

0,890(3200)

1,390(5000)

1,390(5000)

1,390(5000)

1,390(5000)

50

70

100

50

110

70

70

140

55

55

100

100

160

45

45

70

70

100

140

140

50

80

100

140

60

60

180

180

70

100

160

70

70

100

160

5,5

5,5

5,5

7,0

8,0

10,0

10,0

10,0

5,5

5,5

5,5

5,5

14,0

7,5

7,5

7,5

7,5

7,5

7,5

7,5

8,5

8,5

22,0

22,0

12,0

12,0

28,0

28,0

15,0

15,0

32,0

15,0

15,0

15,0

40,0

0,39 4

0,39 4

0,39 4

0,39 4

0,39 4

1,08 11

1,57 16

1,57 16

1,08 11

1,57 16

1,08 11

1,57 16

1,57 16

1,08 11

2,45 25

1,08 11

1,57 16

1,57 16

1,08(11)

1,57(16)

2,45(25)

1,57(16)

1,57(16)

1,57(16)

1,08(11)

2,45(25)

1,57(16)

0,98(10)

0,98(10)

0,98(10)

0,98(10)

0,59(6)

0,98(10)

1,57(16) 0,98(10)

50(3000)

50(3000)

50(3000)

50(3000)

50(3000)

50(3000)

50(3000)

50(3000)

25(1500)

25(1500)

25(1500)

25(1500)

50(3000)

25(1500)

25(1500)

25(1500)

25(1500)

25(1500)

25(1500)

25(1500)

25(1500)

25(1500)

50(3000)

50(3000)

25(1500)

25(1500)

50(3000)

50(3000)

25(1500)

25(1500)

50(3000) 25(1500)

25(1500)

25(1500)

50(3000)

29

37

59

41

114

103

103

210

132

132

243

243

378

166

166

260

260

370

518

518

234

388

572

810

422

422

1380

1380

672

898

1530

1035

1035

1340

2340

73

79

71

80

80

82

82

81

81

81

80

80

82

82

82

82

82

82

82

82

83

80

85

84

86

86

84

84

86

86

86

87

87

87

87


393(120)


453(180)


453(180)


393(120)


453(180)

393(120)

-

-

-

-

-

1034

1034

-

1514

1514

3035

3035

-

2125

2125

1621

1621

-

4141

4141

-

-

-

-

3770

-

-

2277

-

-

-

5220

5220

-

4870


Приложение №22. Технические характеристики основных центробежных насосов типа К.


Марка насоса Производи-тельность, м3/ч Полный напор, м Частота вращения колеса, об/мин Рекомендуемая мощность электродвигателя, кВт Диаметр рабочего колеса, мм
1 К-6 6-11-14 20-17-14 2900 137 128
1,5 К-6а 5-913 16-14-11
1,7 115
1,5 К-6б 4-9-13 12-11-9
1,0 105
2 К-6 10-20-30 34-31-24
4,5 162
2 К-6а 10-20-30 28-25-20
2,8 148
2 К-6б 10-20-25 22-18-16
2,8 132
2 К-9 11-20-22 21-18-17
2,8 129
2 К-9а 10-17-21 16-15-13
1,7 118
2 К-9б 10-15-20 13-12-10
1,7 106
3 К-6 30-45-70 62-57-44
14-20 218
3 К-6а 30-50-65 45-37-30
10-14 192
3 К-9 30-45-54 34-31-27
7,0 168
3 К-9а 25-85-45 24-22-19
4,5 143
4 К-6 65-95-135 98-91-72
55 272
4 К-6а 65-85-125 82-76-62
40 250
4 К-8 70-90-120 59-55-43
28 218
4 К-8а 70-90-109 48-43-37
20 200
4 К-12 65-90-120 37-34-28
14 174
4 К-12а 60-85-110 31-28-23
14, 163
4 К-18 60-80-100 25-22-19
7,0 148
4 К-18а 50-70-90 20-18-14
7,0 136
6 К-8 110-140-190 36-36-31 1450 28 328
6 К-8а 110-140-180 30-28-25
20 300
6 К-8б 110-140-180 24-22-18
20 275
6 К-12 110-160-200 22-20-17
14 264
6 К-12а 95-150-180 17-15-12
10 240
8 К-12 220-280-340 32-29-25
40 315
8 К-12а 200-250-290 26-24-21
28 290
8 К-18 220-285-360 20-18-15
20 268
8 К-18а 200-260-320 17-15-12
20 250

Приложение №23. Типоразмеры П-образных компенсаторов.


Диаметр Н, м b, мм с, мм d, мм e, мм f , мм R, мм l, мм L, м Dlк, мм

Dy,

мм

Dн,

мм











50 51

0,6

0,8

1,0

1,2

1200

1200

1200

1200

500

500

500

500

200

400

600

800

100

100

100

100

150

150

150

150

200

200

200

200

314

314

314

314

2,05

2,45

2,85

3,25

50

70

100

120

100 108

1,2

1,6

2,0

2,4

2600

2600

2600

2600

1100

1100

1100

1100

300

700

1100

1500

200

200

200

200

300

300

300

300

450

450

450

450

707

707

707

707

4,28

5,02

5,82

6,62

100

150

250

280

125 133

1,5

2,0

2,5

3,0

2970

2970

2970

2970

1310

1310

1310

1310

440

940

1440

1940

250

250

250

250

300

300

300

300

530

530

530

530

832

832

832

832

5,02

6,05

7,05

8,05

100

180

260

310

150 159

1,8

2,4

3,0

3,6

3520

3520

3520

3520

1560

1560

1560

1560

540

1140

1740

2340

300

300

300

300

350

350

350

350

630

630

630

630

989

989

989

989

6,03

7,23

8,43

9,63

120

220

280

350

200 219

2,4

3,2

4,0

4,8

4600

4600

4600

4600

2100

2100

2100

2100

700

1500

2300

3100

400

400

400

400

400

400

400

400

850

850

850

850

1335

1335

1335

1335

7,94

9,64

11,14

12,74

160

240

350

420

250 273

3,0

4,0

5,0

6,0

5500

5500

5500

5500

2500

2500

2500

2500

1000

2000

3000

4000

500

500

500

500

500

500

500

500

1000

1000

1000

1000

1571

1571

1571

1571

9,78

11,78

13,78

15,78

200

310

400

600

300 325

3,6

4,8

6,0

7,2

6800

6800

6800

6800

3100

3100

3100

3100

1100

2300

3500

4700

600

600

600

600

600

600

600

600

1250

1250

1250

1250

1963

1963

1963

1963

11,85

14,25

16,65

19,65

260

400

500

680

350 377

4,2

5,6

7,0

8100

8100

8100

3700

3700

3700

1200

2600

4000

700

700

700

700

700

700

1500

1500

1500

2355

2355

2355

13,92

16,72

19,52

320

470

640

400 427

4,8

6,4

8,0

9600

9600

9600

4400

4400

4400

1200

2800

4400

800

800

800

800

800

800

1800

1800

1800

2827

2827

2827

16,40

19,30

22,50

300

410

600

500 529

6,0

8,0

10,0

11000

11000

11000

5000

5000

5000

2000

4000

6000

1000

1000

1000

1000

1000

1000

2000

2000

2000

3142

3142

3142

19,56

23,56

27,56

350

500

650


Примечание: L - выпрямленная длина компенсатора, lк – компенсирующая способность, при условии предварительной растяжки при монтаже на Dlк/2.


Приложение №24. Технические характеристики теплоизоляционных изделий, допускаемых к применению в качестве основного слоя изоляции для трубопроводов тепловых сетей при воздушной прокладке.



Наименование

Условные проходы труб Dу,мм

Плотность конструкции,

кг/мМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Расчетная тепло-проводность

Макс. темп. применения,

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Основные размеры, мм



при Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


Толщина

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Длина

l

Ширина

dМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Цилиндры и полуцилиндры из мин. ваты

25-100

100

150

200

0,049

0,051

0,053

2,1

2,0

1,9


400


40-80


500-1500


25-219

Плиты мягкие из мин.ваты

100-450

55-75

76-115

0,040

0,043

2,9

2,2


400


60-100


1000


500 и 1000

Те же плиты полужесткие 500-1400 90-150 0,044 2,1 400 50-80 1000 500 и 1000
Маты минераловатные прошивные в обкладке из мет.сетки

200-1400


90

120

150


0,043

0,045

0,049


2,2

2,1

2,0


400


40-120


1000-2500


500-2500

Маты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем

50-400


60

80


0,040

0,042


3,0

2,8


180


30-80


1000-13000


500-1500

Сегменты из пенопласта ФРП-1

300-1000

65-85

86-110

0,041

0,043

2,3

1,9

130

150


30-80

1000 1500 327-1023
Полуцилилиндры совелитовые 50-150

350

400

0,075

0,078

1,5

1,5

440 40-80 250 и 500 57-159
Полуцилиндры вулканитовые 200-400

300

350

0,074

0,079

1,5

1,5

440 40-80 500 57-273
Полуцилиндры известково-кремнеземистые

100-250

200

225

0,069

0,071

1,5

1,5


440


70-120


1000


112-280

Сегменты известково-кремнеземистые

250-1000

200

225

0,069

0,071

1,5

1,5


440


50-150


1000


252-994


Приложение №25. Параметры и номинальная производительность паровых котлов низкого и среднего давления по ГОСТ 3619-89.



Типоразмер

Номинальные параметры

Номинальная паропроизвод.

Dном, кг/с


Абс. давл. пара, МПа

Темп. пара, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Энтальпия пара, кДж/кг

Темп. пит. воды, Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района


Пр 0,16-9Пр 1- 0,9 174,5 (насыщ) 2772 50 0,044; 0,069; 0,111; 0,195; 0,278
Е 0,25-9 Е10-9 0,9 174.5 (насыщ) 2772 50-100 0,69; 0,111; 0,195; 0,278; 0,444; 0,694; 1,11; 1,81; 2,78
Е2,5-14 1,4 194 2788 100 0,694
Е4-14 Е35-14 1,4 194(нас) или 225 (перегр) 2788 100 1,14; 1,81; 2,78; 4,44; 6,94; 9,72
Е50-14 Е100-14 1,4 225 2869 100 13,9; 20,8; 27,8
Е10-24 Е35-24 2,4

221 (нас)

250 (перегр)

2800

2887

100 2,78; 6,94; 9,72
Е50-24 Е160-24 2,4 250 1887 100 13,9; 27,8; 44,4
Е10-40 Е75-40 3,9 440 3309 145 2,78; 4,44; 6,94; 9,72; 13,9; 20,8

Похожие работы:

  1. • Проект источника теплоснабжения для промышленного ...
  2. • Система централизованного теплоснабжения жилых ...
  3. • Теплоснабжение промышленного района города
  4. • Теплоснабжение жилого района г. Чокурдах
  5. • Теплоснабжение районов г. Казани
  6. • Системы теплоснабжения станкостроительного завода от ...
  7. • Проектирование закрытой системы теплоснабжения ...
  8. • Планирование развития систем теплоснабжения
  9. • Теплоснабжение пяти кварталов района города
  10. • Система тепло- и энергоснабжения промышленного ...
  11. • География тепловой электроэнергетики России.
  12. • Городские инженерные сети
  13. • Надёжность систем теплоснабжения
  14. • Проектирование производственно-отопительной котельной ...
  15. • История энергосистемы "КиевЭнерго"
  16. • Развитие децентрализованного теплоснабжения
  17. • Экономика промышленного предприятия
  18. • Оценка загрязнения воздушного бассейна крупных городов
  19. • Анализ энергоэффективности системы теплоснабжения ...
Смотреть все похожие работы
Рефетека ру refoteka@gmail.com