Рефетека.ру / Промышленность и пр-во

Курсовая работа: Механизм поперечно-строгального станка

Кафедра «Основы проектирования машин»


Курсовая работа

Поперечно-строгальный станок


Содержание


1. Кинематический анализ рычажного механизма

1.1 Структурный анализ механизма

1.2 Определение недостающих размеров

1.3 Определение скоростей точек механизма

1.4 Определение ускорений точек механизма

1.5 Определение угловых скоростей и ускорений звеньев

1.6 Диаграммы движения выходного звена

1.7 Аналитический метод анализа рычажного механизма

2. Силовой анализ рычажного механизма

2.1 Определение сил инерции

2.2 Расчёт диады 4-5

2.3 Расчёт диады 2-3

2.4 Расчёт кривошипа

2.5 Определение уравновешивающей силы методом рычага Жуковского

2.6 Определение мощностей

2.7 Определение кинетической энергии и приведенного момента инерции механизма

2.8 Определение сил инерции

3. Геометрический расчёт прямозубой передачи. Проектирование планетарного редуктора

3.1 Геометрический расчёт прямозубой передачи

3.2 Синтез и анализ комбинированного зубчатого механизма

3.3 Построение плана скоростей и частот вращения звеньев зубчатого механизма

Список литературы


1. Кинематический анализ рычажного механизма


Исходные данные:

Ход долбяка:____________________ H=320 мм

Коэффициент производительности:_ K=1,3

Отношения длин звеньев :_________ О2О3/BO3=1,25; BC/BO3=1,8

Частота вращения кривошипа :_____ n =97 об/мин


1.1 Структурный анализ механизма


Степень подвижности механизма:

Для определения степени подвижности механизма воспользуемся формулой Чебышева.


W = 3k - 2p1 - p2


где k -число подвижных звеньев;

p1 -число одноподвижных кинематических пар;

p2 -число двухподвижных кинематических пар;

Для данного механизма: k = 5; p1 = 7; p2 = 0. Тогда

W = 3 · 5 – 2 · 7 – 0 = 1

Разложение механизма на структурные группы Ассура :

Формула строения механизма : I(0,1)®II(2,3)®II(4,5)

Вывод: механизм II класса.


1.2 Определение недостающих размеров


Угол размаха кулисы:


β = 180˚·(k-1)/(k+1) = 180˚·(1,3-1)/(1,3+1) = 23028I

Угол рабочего хода:


φpx = β +1800 = 203є


Угол холостого хода:


φxx =1800- β = 154є


O3B=160/sin11o=786.8mm

O2O3=983.5 mm

Масштабный коэффициент построения схемы:


Kl = lO1A / O1A = 0,113 / 113 = 0,001


Строим 12 планов механизма, приняв за начало отсчёта крайнее положение, соответствующее началу рабочего хода механизма.


1.3 Определение скоростей точек механизма


Определим угловую скорость ω1 кривошипа по формуле :


ω1 = (π · nкр) / 30є = (3,14 · 132) / 30є = 13,816 рад/с


Определяем скорость точки А :


VA = ω1 · lO1A = 13,816 · 0,113 = 1,561 m/c


Масштабный коэффициент для плана скоростей :


KV = VA / PVA =1,561 / 50 = 0,003 m/c·mm

Для точки А’ (внутренней пары диады) напишем систему уравнений :


VA’ = VA + VA’A


VA’ = VO2 + VA’O2


Эту систему решаем графически:


VA’ = KV · PVA = 0,003 · 50 = 1,5 m/c


Скорость точки В находим методом подобия. Для этого составляем пропорцию :


PVB / PVA’ = O2B / O2A’


PVB = (O2B / O2A’) · PVA’ = (70 / 147) · 50 = 23,8 mm


Абсолютная величина скорости точки B:


VB = KV · PVB = 0,003 · 23,8 = 0,0714 m/c


Скорость точки С определяем графически, решая систему уравнений :


Механизм поперечно-строгального станка VC = VB + VBC

VC =VO2 + VO2B

VC = KV · PVC = 0,003 · 24 = 0,072 m/c


1.4 Определение ускорений точек механизма


Ускорение точки А :


aA = an = ω12 · lO1A = 13,8162 · 0,113 = 0,2157 m/c2


aA направлен по кривошипу к центру вращения O1

Масштабный коэффициент для плана ускорений :


KA = aA / PAA = 0,2157 / 50 = 0,004 m/c2mm


Для точки А’ напишем систему уравнений :

Механизм поперечно-строгального станкаМеханизм поперечно-строгального станкаМеханизм поперечно-строгального станкаМеханизм поперечно-строгального станкаМеханизм поперечно-строгального станка aA’ = aA + akA’A + aτA’A

Механизм поперечно-строгального станкаМеханизм поперечно-строгального станкаМеханизм поперечно-строгального станкаМеханизм поперечно-строгального станка aA’ = aO2 + anA’O2 + aτA’O2


Ускорения aA’A и aA’O2 раскладываем на составляющие :


akA’A = 2VA’A · ω3 = 2 · 0,15 · 1,02 = 0,306 m/c2


anA’O2 = V2A’O2 / lA’O2 = 0,153 m/c2


aτA’A = 0 (так как движение камня по кулисе прямолинейное);

Величина


PaakA’A = akA’A / KA = 0,0306 / 0,004 = 7,7 mm

PaanA’O2 = anA’O2 / KA = 0,153 / 0,004 = 38,25 mm


Далее ускорение точки А’ находим графически:


aA’ = PAA’ · KA = 50 · 0,004 = 0,2 m/c2

Ускорение точки В находим методом подобия: PAB / PAA’ = O2B / O2A’


PAB = (O2B / O2A’) · PAA’ = (70 / 147) · 50 = 23,8 mm


Абсолютная величина ускорения точки B:


aB = PAB · KA =23,8 · 0,004 = 0,095 m/c2


Ускорение точки С определяем графически, решая систему уравнений :


Механизм поперечно-строгального станка aC = aB + aBC + aτB

aC = aO2 + aO2C + anB


anB = V2B / lO2B = 0,07142 / 0,07 = 0,0728 m/c2


aτB = PτAB · KA = 40 · 0,004 = 0,16 m/c2


Абсолютная величина ускорения точки С равна:

aC = PAC · KA = 58 · 0,004 = 0,232 m/c2


1.5 Определение угловых скоростей и ускорений звеньев.


ω1 = ( π · nкр ) / 30є = ( 3,14 · 132 ) / 30 = 13,8 рад/с


ω3 = VA’ / lO2A’ = 1,5 / 0,147 = 10,2 рад/с


ω4 = VBC / lBC = 2,33 / 0,21 = 11,1 рад/с


ε3 = aτA’O2 / lA’O2 = 0,022 / 0,147 = 0,15 рад/с2

ε4 = aτВС / lBC = 0,16 / 0,21 = 0,76 рад/с2


Номер звена 1 2 3 4 5
ω рад/с 13,8 0 10,2 11,1 0
ε рад/с2 0 0 0,15 0,76 0

1.6 Диаграммы движения выходного звена


Диаграмму перемещения S-t строим, используя полученную из плана положений механизма траекторию движения точки С.

Диаграммы скоростей V-t и ускорений a-t строим методом хорд.

Масштабные коэффициенты диаграмм :

KL = 0,001 m/mm

KT = 0,005 c/mm

KV = 0,003 m/c·mm

KA = 0,004 m/c·mm2


1.7 Аналитический метод анализа рычажного механизма


Положение точки А определяется уравнениями :


ХA = r · Sin( f );


YA = e + r · cos( f ).


Угол размаха кулисы можно определить по уравнению :


f = arctg ( XA / YA ).


Скорость точки А1 , принадлежащей кривошипу 1 равна :


V = ω1 · r.


Скорость точки А3, принадлежащей кулисе 3 равна :


V = V · Cos( f – f3 ) = ω1 · r · Cos( f – f3 ).


Расстояние

AB=XA +YA=r · Sin(f) +e+2 · e · r · Cos(f)+r · Cos(f)=r+e+2 · e · r · cos( f ).


Угловая скорость кулисы :


ω = ωкр·λ·(λ+cos(f)) / (1+2λcos(f)+λ2)


Продифференцируем предыдущее уравнение по времени :


ε = ω2кр·a·r·((a2-r2)sin(f)) / (a2 + 2a·r·cos(f) + r2)2


Перемещение долбяка 5 :


X = r1 · Cos( f ) + l · Cos( arcsin((lO2B·sin (f))/lBC)).


Угол определим по формуле :


cos (f) = r/a


Скорость долбяка 5 определяется по формуле :


V = r·ωкр(sin(f) + 1/2·λ·sin2(f))


Ускорение долбяка 5:

a = r·ω2кр·(cos(f)+ λcos2(f))


Составляем программу для вычисления скоростей и ускорений долбяка 5 и для построения диаграмм скорости и ускорения долбяка 5.

Sub tron()

Dim a, e, h, r, n, w, fi, w1, alf As Double

Worksheets(1).Activate

a = Range("b2").Value

r = Range("b3").Value

n = Range("b4").Value

w1 = 3.14159265358979 * n / 30

alf = 0

h = 30 * 3.14159265358979 / 180


For n = 1 To Range("c2:c14").Count


F = Atn(r * Sin(alf) / (a + r * Cos(alf)))


fi = (180 / 3.14159265358979) * F


w = w1 * r * (r + a * Cos(alf)) / (a ^ 2 + 2 * a * r * Cos(alf) + r ^ 2)


e = w1 ^ 2 * a * r * (a ^ 2 - r ^ 2) * Sin(alf) / ((a ^ 2 + 2 * a * r * Cos(alf) + r ^ 2) ^ 2)


Range("c2:c14").Cells(n, 1) = fi

Range("c2:c14").Cells(n, 2) = w

Range("c2:c14").Cells(n, 3) = e

alfa = alf * 180 / 3.14159265358979

Range("c2:c14").Cells(n, 4) = alfa

alf = alf + h

Next n

End Sub


2. Силовой анализ рычажного механизма


2.1 Определение сил инерции


Исходные данные :

Масса кулисы 3 : m = 30 кг ;

Масса шатуна 4 : m = 10 кг ;

Масса долбяка 5 : m = 72 кг ;

Определяем веса звеньев :


G3’ = m3’ · g = 11,5 · 9,8 = 112,8519 H ;


G3” = m3” · g = 18,4845 · 9,8 = 181,104 H ;


G4 = m4 · g = 10 · 9,8 = 98 H ;


G5 = m5 · g = 72 · 9,8 = 705,6 H .


Сила полезного сопротивления : Q = 2000 H.

Вычисляем силы инерции :


U3’ = m3’ · aS3’ = 18,4845*2,56375 = 47,3896 H ;


U3” = m3“ · aS3“ = 11,5155*1,5875 = 18,28 H ;


U4 = m4 · aS4 = 10 · 2,3 = 23 H ;


U5 = m5 · aS5 = 72· 0,92= 66,24 H ;


2.2 Расчёт диады 4-5


Составляем уравнение равновесия диады:


Σ P (4 ;5) = 0 ;


R50 + Q + U5 + G5 + U4 + G4 + Rτ43 + Rn43 =0


Составим сумму моментов сил звена 4:


Σ MC ( зв.4 ) = 0


G4 · hG4 + U4 · hU4 - Rτ43 · lBC = 0;


Rτ43 = ( G4 · hG4 + U4 · hU4 ) / lBC = ( 800 · 0,052 + 14,4 · 0,131 ) / 0,21 = 57,815 (Н)


Строим план сил диады 4-5 в масштабе:


Kp = Q/Q = 2000 / 200 = 10 H/мм ;


Считаем отрезки плана сил в мм.

Q = 2000 / 10 = 200 (мм); G5 = 705,6 / 10 = 70,56 (мм); U5 = 66,24 / 10 = 6,624 (мм);

G4 = 98 / 10 =9,8 (мм); U4 = 23 / 10 = 2,3 (мм);

Из плана сил определяем реакции

Механизм поперечно-строгального станкаМеханизм поперечно-строгального станка

R43 = R43 · Kр = 209,92 · 10 = 2099,2 Н


R50 = R50 · Kр = 104,86 · 10 = 1048,6 Н

2.3 Расчет диады 2-3


Составляем уравнение равновесия диады: Σ P (2 ;3) = 0 ;


R21 + G’3 + U’3 + G”3 + U”3 + R43 + R30 = 0


Составим сумму моментов сил звена 3:

Σ MO2 (зв.3) = 0


- R21 · lAO2 – U’3 · hU’3 + G’3 · hG’3 + G”3 · hG”3 + R34 · lO2B = 0


R21 = (– U’3 · hU’3 + G’3 · hG’3 + G”3 · hG”3 + R34 · lO2B) / lAO2 = 1403,367 (H)


Строим план сил диады 2-3, считаем отрезки плана сил:

Механизм поперечно-строгального станка

R34 = R34 / Kp =10100 / 100 = 101 mm; U”3 = 0,32 / 100 = 0,0032 mm;

Механизм поперечно-строгального станка

G”3 = 20 / 100 = 0,2 mm; G’3 = 50 / 100 = 0,5 mm; U’3 = 0,7 / 100 = 0,007 mm;


R21 = 4820,48 / 100 = 48,2 mm

Из плана сил определяем реакции


R30 = R30 · Kp = 104 · 100 = 684 (H)


Внутреннюю силу R23 находим из условия равновесия ползуна

Σ P(2) = 0

R23 + R21 = 0 => R23 = - R21


R23 = 1403,367 (H)


Расчет кривошипа

Составим уравнение равновесия кривошипа

Механизм поперечно-строгального станкаΣ P = 0


Механизм поперечно-строгального станкаМеханизм поперечно-строгального станкаМеханизм поперечно-строгального станкаPy + P12 + R10 = 0


Составим сумму моментов сил звена 1

Σ MO1(зв.1) = 0

Py = 1382,928 (H)

Строим план сил, считаем отрезки сил


2.5 Определение уравновешивающей силы методом рычага Жуковского


Механизм поперечно-строгального станкаПостроим повёрнутый на 90 градусов (в нашем случае против часовой стрелки) план скоростей и к нему приложим все внешние силы, действующие на механизм. Составим уравнение моментов относительно полюса :

Σ Mp = 0 ;


U3 · hU3 – U4 · hU4 – G3 · hG3 – G4 · hG4 – (Q + U5 + G5) · (h(Q + U5 + G5)) – P’y · PVa3 = 0


Отсюда P’y = 1394,788 (H)

Определяем погрешность :


S = (P’y – Py) / P’y · 100% = 0,85%


2.6 Определение мощностей


Определяем потери мощности на трение в кинематических парах.

Мощность от силы в поступательных парах :


Nп = f · R · Vотн .


N23 = f · R23 · VA’A = 4820,48 · 0,16 · 0,015 = 11,57 (Вт)


N50 = f · R50 · VC = 0,16 · 3300 · 0,072 = 38 (Вт)


Мощность привода, затрачиваемая на преодоление полезной нагрузки


NA = Q · VC = 7500 · 0,072 = 540 (Вт)


Потери на мощность во вращательных парах :


Nвр = f ‘·R · r · ωОТН


N10 = R10 · f’ · (ω1 –ω0) · r = 500 · 0,24 · 13,8 · 0,02 = 33,12 Вт


N30 = R30 · f’ · (ω3 –ω0) · r = 10400 · 0,24 · 10,2 · 0,02 = 509,2 Вт


N34 = R34 · f’ · (ω3 –ω4) · r = 10100 · 0,24 · 10,2 · 0,02 = 494,5 Вт


где f - коэффициент трения скольжения ;

f ‘= (1,2...1,5) · f - коэффициент трения скольжения приведенный ;

R - реакция в кинематической паре ;

r - радиус цапфы вала ;

Vотн и ωОТН - относительные линейная и угловая скорости звеньев, образующих пару ;

f = 0,16

f ‘ = 0,24

r = 0,02 m

Суммарная мощность :


NТР = N10 + N12 + N23 + N34 + N45 + N30 = 1086,4


Мощность привода на преодоление полезной нагрузки :


N = Q · Vв = 7500 · 0,0714 = 535,5 (Вт) .


Мгновенная потребная мощность двигателя :


N = Npy + Nтр ;


N = 540 + 1086,4 = 1626,4 (Вт)


2.7 Определение кинетической энергии и приведенного момента инерции механизма


Кинетическая энергия механизма равна сумме кинетических энергий звеньев, составляющих механизм, и рассчитывается для 3-го положения.


Тмeх = Σ Тi = Т3 + Т4 + Т5


Кинетическая энергия звена 3 рассчитывается по формуле :


Т3 = (J3 · ω3)/2 ;

J3 = J3’ + J3’’;


J3’ = (m3’ · O2A3)/3 = (5 · 0,147 )/3 = 0,245 кг·м ;


J3’’ = (m3’’ · O2B )/3 = (2 · 0,07 )/3 = 0,047 кг·м ;


J3 = 0,245 + 0,047 = 0,292 кг·м ;

Т3 = (0,292 · 10,2 )/2 = 1,5 Дж;

Кинетическая энергия звена 4 рассчитывается по формуле :


Т4 = (J4 · ω4 )/2 + (m4 · V )/2 ;


J4 = (m4 · BC )/12 = (80·0,21 )/12 = 1,4 кг·м ;


V = ω4 · BC/2 = 11,1·0,21/2 = 1,17 м/с ;


T4 = (1,4·11,1 )/2 + (80·1,17 )/2 = 54,57 Дж ;

Движение звена 5 рассматриваем как поступательное. Кинетическая энергия :


Т5 = (m5 · Vc )/2 = (140· 0,072 )/2 = 5,04 Дж ;


Тмех = Т3 + Т4 + Т5 = 1,5 + 54,57 + 5,04 = 61,11 Дж .


За звено приведения принимаем кривошип.


Jпр = (2·Tмех)/ω1 = (2·61,11)/13,816 = 8,85 кг·м ;


2.8 Определение сил инерции


Для аналитического вычисления сил инерции воспользуемся аналитическим расчётом рычажного механизма.

Ускорение


ε3 = aτA3O2 / lO2A = 12 · KA / 0,147 = 0,327


ε4 = aτCB / lCB = 40 · KA / 0,21 = 0,762


Момент


М = J · ε H·м ;


Момент инерции


J’3 = ((m · 02A2) / 12) = 0,009 кг·м;


J”3 = 0,00082 кг·м

J4 = 0,294 кг·м

Тогда М’3 = 0,009 · 0,327 = 0,003 H·м .

М”3 =0,00082 · 0,327 = 0,00027 H·м

M4 = 0,294 · 0,762 = 0,224 Н·м

Составим программу:

Sub analit()

f0 = 0.24

w1 = 13.8

e1 = 0

n = 12

l1 = 0.035

l2 = 0.21

l3 = 0.07

l4 = 0.147

h = 0.14

m2 = 7

m3 = 80

m5 = 140

lk = 0.37

Worksheets(1).Range("a1") = "результаты аналитического расчета"

Worksheets(1).Range("a2") = "начальные параметры"

Worksheets(1).Range("a3") = "f0"

Worksheets(1).Range("b3") = f0

Worksheets(1).Range("a4") = "w1"

Worksheets(1).Range("b4") = w1

Worksheets(1).Range("a5") = "e1"

Worksheets(1).Range("b5") = e1

Worksheets(1).Range("a6") = "полученные значения"

Worksheets(1).Range("a7") = "N"

Worksheets(1).Range("b7") = "S"

Worksheets(1).Range("c7") = "V"

Worksheets(1).Range("d7") = "a"

df = 2 * 3.14 / n

f1 = f0 + df

For i = 0 To n

f1 = f1 - df

Worksheets(1).Cells(i + 8, 1).Value = i

'определение углов поворота

a = l1 * Cos(f1) + 14

b = l1 * Sin(f1)

aa = (a ^ 2 + b ^ 2 + l2 ^ 2 - l3 ^ 2) / (2 * a * l2)

bb = b / a

'определение угла f2

cf2 = -((aa + bb * ((1 - aa ^ 2 + bb ^ 2))) ^ 0.5) / (1 + bb ^ 2)

tf2 = (1 / ((cf2 ^ 2) - 1)) ^ 0.5

f2 = Atn(tf2)

If cf2 < 0 Then

tf2 = -tf2

f2 = Atn(tf2) + 3.14

End If

'определение угла f3

cf3 = (a + l2 * cf2) / l3

tf3 = (1 / ((cf3 ^ 2) - 1)) ^ 0.5

f3 = Atn(tf3)

If cf3 < 0 Then

tf3 = -tf3

f3 = Atn(tf3) + 3.14

End If

'определение угловых скоростей

i31 = (l1 * Sin(f1 - f2)) / (l3 * Sin(f3 - f2))

i21 = -(l1 * Sin(f1 - f3)) / (l2 * Sin(f2 - f3))

w3 = w1 * i31

w2 = w1 * i21

'определение угловых ускорений

i131 = (l1 * Cos(f1 - f2) + i21 ^ 2 * l2 - i31 ^ 2 * l3 * Cos(f3 - f2)) / (l3 * Sin(f3 - f2))

i121 = -(l1 * Cos(f1 - f3) - i31 ^ 2 * l3 + i21 ^ 2 * l2 * Cos(f2 - f3)) / (l2 * Sin(f2 - f3))

e3 = w1 ^ 2 * i131 + e1 * i31

e2 = w1 ^ 2 * i121 + e1 * i21

'определение перемещения питателя

s = h * (Tan(0.261666) - Tan(f3 - 1.57))

Worksheets(1).Cells(i + 8, 2).Value = s

'определение скорости питателя

v = h * w3 / ((Cos(f3 - 1.57)) ^ 2)

Worksheets(1).Cells(i + 8, 3).Value = v

'определение ускорения питателя

usk = -h * (e3 * Cos(f3 - 1.57) + 2 * w3 ^ 2 * Sin(f3 - 1.57)) / ((Cos(f3 - 1.57)) ^ 3)

Worksheets(1).Cells(i + 8, 4).Value = usk

'определение ускорений звеньев

a1n = w1 ^ 2 * l1

a2n = w2 ^ 2 * l2 / 2

a2t = e2 * l2 / 2

a2 = ((a1n * Cos(f1) + a2n * Cos(f2) + a2t * Cos(f2 - 1.57)) ^ 2 + (a1n * Sin(f1) + a2n * Sin(f2) + a2t * Sin(f2 - 1.57)) ^ 2) ^ 0.5

a3n = w3 ^ 2 * (lk / 2 - l3)

a3t = e3 * (lk / 2 - l3)

a3 = (a3n ^ 2 + a3t ^ 2) ^ 0.5

a5 = usk

'определение сил и моментов инерции

Worksheets(2).Cells(i + 8, 1).Value = i

u3 = -m3 * a3

Worksheets(2).Cells(i + 8, 2).Value = u3

mu3 = -m3 * l3 ^ 2 * e3 / 12

Worksheets(2).Cells(i + 8, 3).Value = mu3

u4 = -m4 * a4

Worksheets(2).Cells(i + 8, 4).Value = u4

mu4 = -m4 * lk ^ 2 * e4 / 12

Worksheets(2).Cells(i + 8, 5).Value = mu4

u5 = -m5 * a5

Worksheets(2).Cells(i + 8, 6).Value = u5

Next i

Worksheets(2).Range("a1") = "результаты аналитического расчета"

Worksheets(2).Range("a2") = "начальные параметры"

Worksheets(2).Range("a3") = "m3"

Worksheets(2).Range("b3") = m3

Worksheets(2).Range("a4") = "m4"

Worksheets(2).Range("b4") = m4

Worksheets(2).Range("a5") = "m5"

Worksheets(2).Range("b5") = m5

Worksheets(2).Range("a6") = "полученные значения"

Worksheets(2).Range("a7") = "N"

Worksheets(2).Range("b7") = "u3"

Worksheets(2).Range("c7") = "mu3"

Worksheets(2).Range("d7") = "u4"

Worksheets(2).Range("e7") = "mu4"

Worksheets(2).Range("f7") = "u5"

End Sub


3. Геометрический расчёт прямозубой передачи. Проектирование планетарного редуктора


3.1 Геометрический расчёт прямозубой передачи


Исходные данные :

Число зубьев шестерни : Z5 = 12.

Число зубьев колеса : Z6 = 30.

Модуль зубчатых колёс : m = 6.

Коэффициент высоты головки : ha* = 1.

Коэффициент радиального зазора : с* = 0,25.


Zсум = Z5 + Z6 = 12 + 30 = 42 > 34, =>,


коэффициент смещения шестерни определяется по формуле :


Х5 = (17 – Z5)/17 =(17 – 12)/17 = 0,294


а коэффициент смещения колеса :


X6 = - Х5 = -0,294

Угол профиля исходного профиля = 20˚ .


Делительное межосевое расстояние :


а = 0,5 · m · Zсум.= 0,5 · 6 · 42 = 126 mm


Коэффициент воспринимаемого смещения:

y = 0.

Коэффициент уравнительного смещения:

y = 0.

Делительная высота головки зуба :


ha5 = m · (ha* + X5) = 6 · (1+0,294) = 7,764 мм


ha6 = m · (ha* + X6) = 6 · (1-0,294) = 4,236 мм


Делительная высота ножки зуба :


hf5 = m · (ha* + c* - X5) = 6 · (1+0,25-0,294) = 5,736 mm


hf6 = m · (ha* + c* - X6) = 6 · (1+0,25+0,294) = 9,264 mm


Высота зуба :


h = 2,25 · m = 2,25 · 6 = 13,5 мм


Делительный диаметр :


d5 = m · Z5 = 6 · 12 = 72мм


d6 = m · Z6 = 6 · 30 =180мм


Основной диаметр :


db5 = m · Z5 · Cos(α) = 6 · 12 · cos20˚ = 67,68 mm


db6 = m · Z6 · Cos(α) = 6 · 30 · cos20˚ = 169,2 mm


Диаметр вершин :

dа5 = m · Z5 + 2 · m · (ha* + X5) = 6 · 12 + 2 · 6(1+0,294) = 87,528 mm


dа6 = m · Z6 + 2 · m · (ha* + X6) = 6 · 30 + 2 · 6(1-0,294) = 188,472 mm


Диаметр впадин :


df5 = m · Z5 - 2 · m · (ha* +c* + X5) = 6 · 12 – 2 · 6(1+0,25-0,294) =60,528 mm


df6 = m · Z6 - 2 · m · (ha* +c* - X6) = 6 · 30 – 2 · 6(1+0,25-0,294) =161,472 mm


Делительная толщина зуба :


S5 = 0,5 · π · m +2 · m · X5 · tg(α ) = 11,67796 mm


S6 = 0,5 · π · m +2 · m · X6 · tg(α ) = 7,16208 mm


Толщина зуба по окружности вершин :


Sa5 =da5 · ( S5 /d5 + inv20˚ + invαa5 ) = 3,862 mm


Sa6 =da6 · ( S6 /d6 + inv20˚ + invαa6 ) = 3.7862 mm


Делительный шаг :


P = π · m = 18.84 mm


Оновной шаг :


Pb = π · m · cosα = 3,14 · 6 · 0,94 = 17.71


По результатам расчёта строим картину равносмещённого эвольвентного зацепления.


3.2 Синтез и анализ комбинированного зубчатого механизма


Исходные данные :

n = 1455 мин-1 ;

n = 97 мин-1 ;

U16 = “-”;

Z5 = 12;

Z6 = 30:

Общее передаточное отношение привода :


U16 = -(nДВ / n6) = -(n1 / n6) = -(1455 / 97) = -(5.31) .


Передаточное отношение простой ступени :


U56 = -(Z6 / Z5) = -(30/12) .


Передаточное отношение планетарной ступени :


U1H = U16 / U56 = 6.1263 .


Формула Виллиса :


UH14 = (n1 - nH)/(n4 - nH) = (U1H –1)/(0-1) = 1- U1H = 1.2


Передаточное отношение U H14 через число зубьев :

U H14 = (-Z2/Z1)/(- Z4/ Z3) = (Z2· Z4)/(Z1· Z3) = -(6/5)


Из условия соосности определяем неизвестные числа зубьев колёс :


Z1 + Z2 = Z3 + Z4 .


Принимаем : Z1 = 2 ; Z2 = 1 ; Z3 = 3 ; Z4 = 5 .

2 + 1 = 3 16

3 + 5 = 8 6

В итоге принимаем : Z1 = 32 ; Z2 = 16 ; Z3 = 18 ; Z4 = 30 .


3.3 Построение плана скоростей и частот вращения звеньев зубчатого механизма


Диаметры всех колёс :


d1 = m·Z1 = 6·32 = 192 мм ;


d2 = m·Z2 = 6·16 = 96 мм ;


d3 = m·Z3 = 6·18 = 108 мм


d4 = m·Z4 = 6·30 = 180 мм


d5 = m·Z5 = 6·12 = 72 мм


d6 = m·Z6 = 6·30 = 180 мм


Принимаем масштабный коэффициент построения схемы механизма :

КL = 0,001 м/мм ;

Определяем скорость точки, принадлежащей ведущему звену (точка А):


Va = ω1 · d = 24 м/с ;


Принимаем масштабный коэффициент построения плана скоростей :

Кv =0,4 м/(c·мм) ;

Выполняем построение плана скоростей.

Построение плана частот вращения.

Принимаем масштабный коэффициент построения плана частот вращения :

Кv =20 мин /мм ;

Выполняем построение плана частот вращения.

Значения частот, полученных графически :

n1 = 24·40 = 960 мин-1

n2 = 262·40 = 10480 мин-1

n3 = 262·40 = 10480 мин-1

n5 = 121·40 = 4840 мин-1

n6 = 37·40 = 1480 мин-1

nH = 121·40 = 4840 мин-1

Составим программу:

Sub evol()

'ввод данных

z5 = 11

z6 = 45

m = 5

h1 = 1

c = 0.25

Worksheets(3).Range("a1") = "результаты аналитического расчета"

Worksheets(3).Range("a2") = "начальные параметры"

Worksheets(3).Range("a3") = "z5"

Worksheets(3).Range("b3") = z5

Worksheets(3).Range("a4") = "z6"

Worksheets(3).Range("b4") = z6

Worksheets(3).Range("a5") = "m"

Worksheets(3).Range("b5") = m

Worksheets(3).Range("a6") = "h1"

Worksheets(3).Range("b6") = h1

Worksheets(3).Range("a7") = "c"

Worksheets(3).Range("b7") = c

For i = 1 To 21

Worksheets(3).Cells(i + 8, 1).Value = i

Next i

'вычисление

Worksheets(3).Range("b8") = "полученные значения"

Worksheets(3).Range("c8") = "шестерня 5"

Worksheets(3).Range("d8") = "колесо 6"

Worksheets(3).Range("b9") = "суммарное число зубьев z"

z = z5 + z6

Worksheets(3).Range("c9") = z

Worksheets(3).Range("b10") = "min коэффициент смещения X"

x5 = (17 - z5) / 17

x6 = -x5

Worksheets(3).Range("c10") = x5

Worksheets(3).Range("d10") = x6

Worksheets(3).Range("b11") = "угол профиля исходного контура"

v = 20

q = 0.348888

Worksheets(3).Range("c11") = v

Worksheets(3).Range("b12") = "делительное межосевое расстояние a"

a = 0.5 * m * (z5 + z6)

Worksheets(3).Range("c12") = a

Worksheets(3).Range("b13") = "inv20"

inv = 0.0149

Worksheets(3).Range("c13") = inv

Worksheets(3).Range("b14") = "межосевое расстояние aw"

Worksheets(3).Range("c14") = a

Worksheets(3).Range("b15") = "делительная высота головки зуба ha"

ha5 = m * (h1 + x5)

ha6 = m * (h1 + x6)

Worksheets(3).Range("c15") = ha5

Worksheets(3).Range("d15") = ha6

Worksheets(3).Range("b16") = "делительная высота ножки зуба hf"

hf5 = m * (h1 + c - x5)

hf6 = m * (h1 + c - x6)

Worksheets(3).Range("c16") = hf5

Worksheets(3).Range("d16") = hf6

Worksheets(3).Range("b17") = "высота зуба h"

h = ha5 + hf5

Worksheets(3).Range("c17") = h

'диаметры

Worksheets(3).Range("b18") = "делительный диаметр d"

d5 = m * z5

d6 = m * z6

Worksheets(3).Range("c18") = d5

Worksheets(3).Range("d18") = d6

Worksheets(3).Range("b19") = "основной диаметр db"

db5 = m * z5 * Cos(q)

db6 = m * z6 * Cos(q)

Worksheets(3).Range("c19") = db5

Worksheets(3).Range("d19") = db6

Worksheets(3).Range("b20") = "начальный диаметр dw"

dw5 = d5

dw6 = d6

Worksheets(3).Range("c20") = dw5

Worksheets(3).Range("d20") = dw6

Worksheets(3).Range("b21") = "диаметр вершин зубьев da"

da5 = m * z5 + 2 * m * (h1 + x5)

da6 = m * z6 + 2 * m * (h1 + x6)

Worksheets(3).Range("c21") = da5

Worksheets(3).Range("d21") = da6

Worksheets(3).Range("b22") = "диаметр впадин зубьев df"

df5 = m * z5 - 2 * m * (h1 + c - x5)

df6 = m * z6 - 2 * m * (h1 + c - x6)

Worksheets(3).Range("c22") = df5

Worksheets(3).Range("d22") = df6

Worksheets(3).Range("b23") = "делительная толщина зубьев S"

s5 = 0.5 * 3.14 * m + 2 * m * x5 * Tan(q)

s6 = 0.5 * 3.14 * m + 2 * m * x6 * Tan(q)

Worksheets(3).Range("c23") = s5

Worksheets(3).Range("d23") = s6

Worksheets(3).Range("b24") = "основная толщина зубьев Sb"

sb5 = db5 * (3.14 / (2 * z5) + 2 * x5 * Tan(q) / z5 + inv)

sb6 = db6 * (3.14 / (2 * z6) + 2 * x6 * Tan(q) / z6 + inv)

Worksheets(3).Range("c24") = sb5

Worksheets(3).Range("d24") = sb6

Worksheets(3).Range("b25") = "начальная толщина зубьев Sw"

sw5 = s5

sw6 = s6

Worksheets(3).Range("c25") = sw5

Worksheets(3).Range("d25") = sw6

Worksheets(3).Range("b26") = "делительный шаг P"

p = 3.14 * m

Worksheets(3).Range("c26") = p

Worksheets(3).Range("b27") = "основной шаг pb"

pb = 3.14 * m * Cos(q)

Worksheets(3).Range("c27") = pb

Worksheets(3).Range("b28") = "радиус кривизны галтели r"

r = 0.4 * m

Worksheets(3).Range("c28") = r

Worksheets(3).Range("b29") = "коэффициент торцевого перекрытия e"

t5 = (((da5 / db5) ^ 2) - 1) ^ 0.5

t6 = (((da6 / db6) ^ 2) - 1) ^ 0.5

e = (z5 * t5 + z6 * t6 - (z5 + z6) * Tan(q)) / (2 * 3.14)

Worksheets(3).Range("c29") = e

End Sub


Список литературы


1Алехнович В.М.”Теория механизмов и манипуляторов”. Издательство высшая школа.1985г.

2.Машков А.А.”Теория механизмов и манипуляторов”. Издательство высшая школа.1971г.


Приложение


Механизм поперечно-строгального станка


Механизм поперечно-строгального станка


Механизм поперечно-строгального станка


исходные данные

наимено- вание параметра обозначение единица измерения значение
O1-A r м 0.113
О1-О2 e м 0.35
B-O2 r1 м 0.7
y y м 0.14
BC l м 0.21
w1 w1 с 13.80
угол размаха b рад 0.87266
результаты вычислений

угол поворота перемещение скорость ускорение
0 -0.004922 -0.00083 5.38194
0.5236 0.0141113 0.60678 3.80533
1.0472 0.0561586 0.865058 2.90399
1.5708 0.1068522 0.935913 1.44724
2.0944 0.1582127 0.898178 -0.2797
2.61799 0.2054088 0.789663 -1.6989
3.14159 0.2447813 0.613949 -2.4693
3.66519 0.2716014 0.3239 -2.9936
4.18879 0.275994 -0.23141 -3.9887
4.71239 0.235559 -1.32772 -4.7289
5.23599 0.128899 -2.26762 2.34036
5.75959 0.0256355 -1.20752 6.53008
6.28319 -0.004922 -0.00083 5.38168

результаты аналитического расчета

начальные параметры


m3 6



m4 70



m5 120



полученные значения


N u3 mu3 u4 mu4 u5
0 -57.2731 -2.34731 -114.527 17.41795 -1.1E+07
1 -164.798 -6.93282 -337.12 50.99269 -1.6E+08
2 -276.534 -11.8008 -569.925 85.85486 -3.5E+08
3 -274.011 -11.6716 -564.147 84.71694 -4E+08
4 -144.589 -5.97045 -293.037 43.71576 -2.5E+08
5 -14.8626 0.344928 -18.0173 -1.93163 -5.5E+07
6 -27.7479 0.975466 -49.8168 -7.57031 -8453251
7 -108.177 -5.36884 -240.551 36.11039 -1.7E+08
8 -270.175 -12.9273 -589.596 88.70336 -3.8E+08
9 -305.491 -14.5559 -664.985 100.0586 -4.3E+08
10 -193.961 -9.33578 -424.105 63.86084 -2.6E+08
11 -67.0119 -3.22456 -145.531 22.04901 -5.8E+07
12 -56.9106 -2.33274 -113.79 17.30617 -1.1E+07

результаты аналитического расчета

начальные параметры

z5 12

z6 40

m 5

h1 1

c 0.25


полученные значения шестерня 5 колесо 6
1 суммарное число зубьев z 52
2 min коэффициент смещения X 0.2941177 -0.294
3 угол профиля исходного контура 20
4 делительное межосевое расстояние a 130
5 inv20 0.0149
6 межосевое расстояние aw 130
7 делительная высота головки зуба ha 6.4705887 3.5294
8 делительная высота ножки зуба hf 4.7794117 7.7206
9 высота зуба h 11.25
10 делительный диаметр d 60 200
11 основной диаметр db 56.385206 187.95
12 начальный диаметр dw 60 200
13 диаметр вершин зубьев da 72.941177 207.06
14 диаметр впадин зубьев df 50.441177 184.56
15 делительная толщина зубьев S 8.9199084 6.7801
16 основная толщина зубьев Sb 9.2226541 9.1721
17 начальная толщина зубьев Sw 8.9199084 6.7801
18 делительный шаг P 15.7
19 основной шаг pb 14.754129
20 радиус кривизны галтели r 2
21 коэффициент торцевого перекрытия e 1.5002282

Похожие работы:

  1. • Механизм поперечно-строгального станка
  2. • Проектирование механизмов поперечно-строгального ...
  3. • Синтез и анализ рычажного механизма
  4. • Привод конвейера ПК-19
  5. • Модернизация поперечно-строгального станка с ходом ...
  6. • Виды передач и их основные характеристики
  7. • Расчёт поперечно-строгального станка
  8. • Электроснабжение завода продольно-строгальных ...
  9. • Механизм поперечно-долбежного станка
  10. • Автоматизированный электропривод механизма перемещения стола ...
  11. • Автоматизированный электропривод механизма перемещения стола ...
  12. •  ... электропривода продольно-строгального станка
  13. • Электроснабжение и электрооборудование механического ...
  14. • Проектирование схемы электроснабжения и плана силовой ...
  15. • Автоматизированный электропривод ...
  16. • Анализ производственно-хозяйственной деятельности РУП ...
  17. • Разработка автоматической коробки скоростей ...
  18. • Разработка лабораторно-практических работ по ...
  19. • Электроснабжение ремонтного цеха
Рефетека ру refoteka@gmail.com