Рефетека.ру / Строительство

Курсовая работа: Конструирование и расчет элементов железобетонных конструкций многоэтажного здания (без подвала) с наружными каменными стенами и внутренним железобетонным каркасом

Федеральное агентство по образованию и науке

Кубанский государственный технологический университет


Кафедра строительных конструкций и гидротехнических сооружений


Пояснительная записка

к курсовому проекту №1

по дисциплине « Железобетонные и каменные конструкции»

На тему:

«Конструирование и расчет элементов железобетонных конструкций многоэтажного здания (без подвала) с наружными каменными стенами и внутренним железобетонным каркасом»


Краснодар 2005г.

1. Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия


Выбираем поперечное расположение ригелей относительно длины здания, за счет чего достигается повышение жесткости, что необходимо в зданиях с большими проемами. На средних опорах ригели опираются на консоли колонн, а по краям заделываются в несущие стены. Принимаем прямоугольную форму сечения ригеля как наиболее простую для расчета.

Исходя из технико-экономического анализа, выбираем продольное расположение плит относительно длины здания, что позволяет в целом сэкономить около двух кубометров железобетона по сравнению с поперечным расположением плит относительно здания.

Поскольку нормативная нагрузка (6,4кПа) больше 5 кПа, принимаем ребристые предварительно напряженные плиты номинальной шириной 1400 мм. Связевые плиты располагаем по рядам колонн. В крайних пролётах помимо основных плит принято по доборному элементу шириной 500 мм.

Принимаем привязку осей 200х310 мм.

В продольном направлении жесткость здания обеспечивается вертикальными связями, устанавливаемыми в одном среднем пролете по каждому ряду колонн.

В поперечном направлении жесткость здания обеспечивается по связевой системе: ветровая нагрузка через перекрытия, работающие как горизонтальные жесткие, передается на торцевые стены, выполняющие функции вертикальных связевых диафрагм, и поперечные рамы. Поперечные же рамы работают на вертикальную и горизонтальную нагрузку.

Исходя из климатических условий района строительства, принимаем толщину стен в два кирпича, то есть 510мм.

Поскольку длина здания больше 40 м, в середине здания в поперечном направлении устраиваем деформационный шов.

2. Расчет ребристой предварительно напряжённой плиты перекрытия по двум группам предельных состояний


2.1 Расчет плиты по предельным состояниям первой группы


2.1.1 Расчетный пролет и нагрузки

Для установления расчетного пролета плиты задаёмся размерами сечения ригеля:

- высота:



- ширина:



При опирании на ригель по верху расчётный пролёт равен:



где - расстояние между разбивочными осями, м

- ширина сечения ригеля, м


Рисунок 2 – К определению расчетного пролета плиты

Таблица 1- Нагрузка на 1м2 междуэтажного перекрытия

№ п/п

Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка,

Н/м2

Коэфф. надёжности по нагрузке

Расчётная нагрузка.

Н/м2

1

Постоянная

Собственный вес ребристой плиты:

то же слоя цементного раствора,

то же керамических плиток,

ИТОГО:



2450


440


240



1,1


1,3


1.1


2695


575


265



3130 - 3535
2

Временная

В том числе:

Длительная

кратковременная

6400

4480

1920

1,2

1,2

1,2

7680

5380

2300

3

Полная нагрузка

В том числе:

постоянная и длительная

кратковременная

9530


7610

1920

-


-


-

11215


-


-


Расчётная нагрузка на 1 м при ширине плиты 1,4 м с учётом коэффициента

надёжности по назначению здания

постоянная

полная

временная

Нормативная нагрузка на 1 м длины:

постоянная

полная

в том числе постоянная и длительная:

2.1.2 Усилия от расчетных и нормативных нагрузок

Рисунок 3- Расчетная схема плиты


От расчетной нагрузки:



От нормативной нагрузки:



От нормативной постоянной и длительной нагрузки:


2.1.3 Установление размеров сечения плиты

Высота сечения ребристой предварительно напряженной плиты .

Рабочая высота сечения

Ширина продольных ребер понизу

Ширина верхней полки .

В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения ; отношение при этом в расчет вводится вся ширина полки .

Расчетная ширина ребра


a) проектное сечение


б) приведенное сечение

Рисунок 4- Поперечные сечения ребристой плиты

2.1.4 Характеристики прочности бетона и арматуры

Ребристую предварительно напряженную плиту армируем стержневой арматурой класса А-VI c электротермическим напряжением на упоры форм.

К трещиностойкости плиты предъявляют требования 3-й категории. Изделие подвергаем тепловой обработке при атмосферном давлении.

Бетон тяжелый класса В40, соответствующий напрягаемой арматуре.

Призменная прочность нормативная ;

расчетная; коэффициент условий работы бетона ;

нормативное сопротивление при растяжении ; расчетное ; начальный модуль упругости бетона .

Арматура продольных ребер –класса А-VI, нормативное сопротивление

, расчетное сопротивление ,

модуль упругости .

Предварительное напряжение арматуры принимаем равным



Проверяем выполнение условия при электротермическом способе натяжения:


условие выполняется.


Вычисляем предельное отклонение предварительного напряжения:


Dпринимаем

где n=2 – число напрягаемых стержней плиты.

Коэффициент точности натяжения при благоприятном влиянии

предварительного напряжения D

При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимаем:

Предварительное напряжение с учётом точности натяжения:



2.1.5 Расчёт прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси



Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне.

Условие::



Т.к. , условие выполняется, т.е. нижняя граница сжатой зоны располагается в пределах полки,

Вычисляем:



По таблице 3.1[1] находим: ; ;


- нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки;

Вычисляем граничную высоту сжатой зоны:



-при электротермическом способе натяжения;


, т.к.


- характеристика деформативных свойств бетона;

Коэффициент условий работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести:



для арматуры класса А-VI; принимаем

Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры:



Принимаем 2Ш14 А-VI с .

2.1.6 Расчёт полки на местный изгиб

Рисунок 5- К расчету полки плиты на местный изгиб


Расчётный пролёт при ширине рёбер вверху 0,09 м составит


,


Нагрузка на полки:

Расчётная нагрузка на полки составляет:



где - расчётная постоянная нагрузка на плиту от пола,

- расчётная нагрузка от собственного веса полки,



Изгибающий момент для полосы шириной 1м определяем с учётом частичной заделки в рёбрах

Рабочая высота сечения

Арматура Ш4 Вр-I с


Принимаем 6Ш4Вр-I с с шагом и нестандартную сварную сетку из одинаковых в обоих направлениях стержней Ш4Вр-I;

марка сетки:


с .


2.2 Расчёт ребристой плиты по предельным состояниям II группы


2.2.1 Геометрические характеристики приведённого сечения

Отношение модулей упругости:



Площадь приведённого сечения:



Статический момент площади приведённого сечения относительно нижней грани:



Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:


Момент инерции приведённого сечения:



где момент инерции части сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести этой части сечения;

Момент сопротивления приведённого сечения по нижней зоне



Момент сопротивления приведённого сечения по верхней зоне



Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны (верхней) до центра тяжести приведённого сечения:



То же, наименее удаленной от растянутой зоны (нижней):



Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне:


где - коэффициент, принимаемый для тавровых сечений с полкой в сжатой зоне.

Упругопластический момент по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия элемента:



где - коэффициент, принимаемый для таврового сечения с полкой в растянутой зоне при и


2.2.2Определение потерь предварительного напряжения арматуры

Коэффициент точности натяжения арматуры при этом

Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения канатов:


.


Потери от температурного перепада, между натянутой арматурой и упорами , так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.

Усилие обжатия с учётом полных потерь:



Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведённого сечения:


Напряжение в бетоне при обжатии:



Устанавливаем величину передаточной прочности бетона из условия:



Принимаем , тогда

Вычисляем сжимающие напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия и с учётом изгибающего момента от массы: , тогда



Потери от быстронатекающей ползучести:


и при


составляет

Первые потери:


С учетом напряжение равно:



Потери от усадки бетона

Потери от ползучести бетона при составляют



Вторые потери:

Полные потери:

т.е. больше установленного минимального значения потерь.

Усилие обжатия с учётом полных потерь:



2.2.3 Расчёт прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси


Влияние продольного усилия обжатия



Проверяем, требуется ли поперечная арматура по расчёту.

Условие: - удовлетворяется. При:


,


принимаем

Другое условие:


- условие удовлетворяется.


Следовательно, поперечная арматура не требуется по расчету.

На приопорных участках длиной устанавливаем конструктивно в каждом ребре плиты поперечные стержни Ш6 А-I с шагом, в средней части пролета шаг .

Поскольку поперечные стержни приняты конструктивно, проверку прочности не производим.


2.2.4 Расчёт по образованию трещин, нормальных к продольной оси

Выполняем для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин. При этом для элементов, к трещиностойкости которых предъявляют требования 3-й категории, принимаем значения коэффициента надежности по нагрузке:


Условие:

Вычисляем момент образования трещин по приближённому способу ядровых моментов:



Здесь ядровый момент усилия обжатия при



Поскольку ,трещины в растянутой зоне образуются.

Проверяем, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при её обжатии при значении коэффициента точности натяжения . Изгибающий момент от собственной массы плиты

Расчётное условие:



Поскольку , условие удовлетворяется, начальные трещины не образуются:

здесь - сопротивление бетона растяжению соответствующее передаточной прочности бетона .


2.2.5 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси

Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная , продолжительная . Изгибающие моменты от нормативных нагрузок: постоянной и длительной полной

Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и длительной нагрузок:


где плечо внутренней пары сил;

так как усилие обжатия Р2 приложено в центре тяжести нижней напрягаемой арматуры;

момент сопротивления сечения по растянутой арматуре;

Поскольку приращение напряжений , трещины в растянутой зоне плиты от действия этого вида нагрузок не образуются и, соответственно, нет прогиба плиты.

Приращение напряжений в арматуре от действия полной нагрузки:



Вычисляем:

- ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия полной нагрузки:


где


d-диаметр продольной арматуры, м

Непродолжительная ширина раскрытия трещин:



Продолжительная ширина раскрытия трещин:



Следовательно, конструкция в целом отвечает требованиям трещиностойкости.


      1. Расчёт плиты на усилия, возникающие в период изготовления, транспортирования и монтажа

Расчет ведем на совместное действие внецентренного сжатия и нагрузки от собственного веса.

За расчётное сечение принимаем сечение, расположенное на расстоянии 1 м от торца панели.

Нагрузка от собственного веса:


Момент от собственного веса:



Определяем

, тогда



Принимаем арматуру 2Ш22 А-II с для каркасов КП-1.


Рисунок 6 - Расчетная схема плиты в период изготовления, транспортирования и монтажа

3. Расчет трехпролетного неразрезного ригеля


Расчетный пролет ригеля между осями колонн , а в крайних пролетах:



где привязка оси стены от внутренней грани, м

глубина заделки ригеля в стену, м


3.1 Материалы ригеля и их расчетные характеристики


Бетон тяжелый класса: В20, , коэффициент

условий работы бетона .

Арматура:

- продольная рабочая из стали кл.А-III ; модуль упругости

- поперечная из стали класса А – I,


3.2 Статический расчет ригеля


Предварительно определяем размеры сечения ригеля:

- высота

- ширина

Нагрузка от собственного веса ригеля:

Нагрузку на ригель собираем с грузовой полосы шириной, равной

номинальной длине плиты перекрытия.

Вычисляем расчетную нагрузку на 1м длины ригеля.

Постоянная:

- от перекрытия с учётом коэффициента надёжности по назначению здания


:


- от массы ригеля с учётом коэффициента надёжности


и


Итого:

Временная нагрузка с учётом коэффициента надёжности по назначению здания :



Полная расчетная нагрузка:



Расчетные значения изгибающих моментов и поперечных сил находим в предположении упругой работы неразрезной трехпролетной балки. Схемы загружения и значения M и Q в пролетах и на опорах приведены в табл.2

Таблица 2- Определение изгибающих моментов и поперечных сил

Схема загружения

M1

M2

M3

MВ

MС

QА

QВ1

QВ2


0,08*

*26,79**5,552=

=66,02

0,025* *26,79**5,62=

=21

66,02

-0,1*

*26,79*

*5,62=

=-84,01

-84,01

0,4*

*26,79*

*5,55=

=59,47

-0,6*

*26,79*

*5,55=

=-89,21

0,5*

*26,79*

*5,6=

=75,01


0,101*

*52,53*

*5,552=

=163,42

-0,05*

*52,53*

*5,62=

=-82,37

163,42

-0,05*

*52,53*

*5,62=

=-82,37

-82,37

0,45*

*52,53*

*5,55=

=131,19

-0,55*

*52,53*

*5,55=

=-160,35

0


-0,025*

*52,53*

*5,552=

=-40,45

0,075*

*52,53*

*5,62=

=123,55

-40,45

-0,05*

*52,53*

*5,62=

-82,37

-82,37

-0,05*

*52,53*

5,55=

=-14,58

-0,05*

*52,53*

*5,55=

=-14,58

0,5*

*52,53*

*5,6=

=147,08


117,07 82,37

-21,74

-0,117*

*52,53*

*5,62=

=-192,74

-0,033*

*52,53*

*5,62=

=-54,36

0,383*

*52,53*

*5,55=

=111,66

-0,617*

*52,53*

*5,55=

=-179,88

0,583*

*52,53*

*5,6=

=171,5

Наиневыгоднейшая комбинация

1+2


229,44

1+3


144,55


1+2


229,44

1+4


-276,75

1+2


-166,38

1+2


190,66

1+4


-269,09

1+4


246,51


По данным табл.2 строим эпюры изгибающих моментов и поперечных сил для различных комбинаций нагрузок. При этом значения M и Q от постоянной нагрузки – схема I – входят в каждую комбинацию. Далее производим перерасчет усилий.

Для обеих промежуточных опор устанавливаем одинаковое значение опорного момента, равное сниженному на 30% максимальному значению момента на опоре «В»:


.

Исходя из принятого опорного момента, отдельно для каждой комбинации осуществляем перераспределение моментов между опорными и промежуточными сечениями добавлением треугольных эпюр моментов.

Опорный момент ригеля по грани колонны на опоре «В» со стороны второго пролета при высоте сечения колонны



Для расчета прочности по сечениям, наклонным к продольной оси, принимаем значения поперечных сил ригеля, большие из двух расчетов: упругого расчета и с учетом перераспределения моментов.


3.3 Расчёт прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси


Высоту сечения ригеля уточняем по опорному моменту по грани колонны при , поскольку на опоре момент определен с учетом образования пластического шарнира. Принятую высоту затем проверяем по пролетному наибольшему моменту так, чтобы относительная высота сжатой зоны была и исключалось неэкономичное переармирование сечения. По табл. III.1.[1] при находим значение , а по формуле определяем граничную высоту сжатой зоны:




характеристика деформативных свойств бетона.

, т.к.


Определяем рабочую высоту сечения ригеля:



Полная высота сечения:



С учетом унификации принимаем ,

Для опорных и пролётных сечений принято расстояние от границы растянутой грани до центра тяжести растянутой арматуры а=0,06 м при расположении арматуры в 2 ряда и а =0,03 м при расположении арматуры в 1 ряд.


Рисунок 8- К расчету прочности ригеля – сечение

- в пролете (а) - на опоре (б)


Сечение в первом пролёте: ,

Расчет сечения арматуры выполняем, используя вспомогательные таблицы, вычисляем



По табл. находим ,

Проверяем принятую высоту сечения ригеля. Поскольку , сечение не будет переармированным.

Определяем площадь сечения продольной арматуры:



По сортаменту принимаем для армирования 2Ш18А-III+ 2Ш20А-III с


.


Сечение в среднем пролёте



По сортаменту принимаем 4Ш14А-III c

Количество верхней арматуры определяем по величине опорных изгибающих моментов.

Сечение на опоре «В»,


Для армирования опорных сечений принимаем:

- со стороны 1го пролета 2Ш10А-III +2Ш22A-III c

- со стороны 2го пролета : сечение арматуры, доводимой до опор, определяем исходя из значения отрицательного момента, ,

Вычисляем:



Сечение арматуры:



Следовательно, до опор должна доводиться арматура не менее 2Ш 16 А-III с

Принимаем 2Ш16 А-III +2Ш18A-III c .


3.4 Расчёт прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси


Максимальная поперечная сила (на первой промежуточной опоре слева)

Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки с продольной арматурой диаметром d=22 мм и принимаем равным d=8 мм класса А-I с .Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям принимаем s=h/3=0,6/3=0,2м. На всех приопорных участках длиной 0,25L принимаем шаг s=0,2м; в средней части пролета шаг s=(3/4)h=0,75х0,6=0,45м.

Вычисляем:



Условие выполняется.


Требование - выполняется.


При расчете прочности вычисляем:



Поскольку

,


вычисляем значение (с) по формуле:


Тогда


Поперечная сила в вершине наклонного сечения


.


Длина проекции расчетного наклонного сечения



Вычисляем

Условие

удовлетворяется.

Проверка прочности по сжатой наклонной полосе:



Условие прочности:


удовлетворяется.


3.5 Построение эпюры арматуры


Эпюру арматуры строим в такой последовательности:

- определяем изгибающие моменты М, воспринимаемые в расчетных сечениях, по фактически принятой арматуре;

- устанавливаем графически или аналитически на огибающей эпюре моментов по ординатам М места теоретического обрыва стержней;

- определяем длину анкеровки обрываемых стержней

, причем поперечная сила Q в месте теоретического обрыва стержня принимаем соответствующей изгибающему моменту в этом сечении; здесь d – диаметр обрываемого стержня.

- в пролете допускается обрывать не более 50% расчетной площади сечения стержней, вычисленных по максимальному изгибающему моменту.

Рассмотрим сечение первого пролёта. Арматура 2Ш18А-III+ 2Ш20А-III c

Определяем момент, воспринимаемый сечением, для чего рассчитываем необходимые параметры:


,


Арматура 2Ш18A-III обрывается в пролете, а стержни 2Ш20 А-III c доводятся до опор.

Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой:


,


Графически определяем точки обрыва двух стержней 2Ш18А-III . В первом сечении поперечная сила , во втором . Интенсивность поперечного армирования в первом сечении при шаге хомутов равна:



Длина анкеровки


Во втором сечении при шаге хомутов



Сечение во втором пролете: принята арматура 4Ш14А-III c.

Определяем момент, воспринимаемый сечением, для чего рассчитываем необходимые параметры:


,


Арматура 2Ш14A-III обрывается в пролете, а стержни 2Ш14А-III c доводятся до опор. Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой :


,


Графически определяем точки обрыва двух стержней Ш14 A-III. Поперечная сила в сечении . Интенсивность поперечного армирования при шаге хомутов равна:



Длина анкеровки



На первой промежуточной опоре слева принята арматура 2Ш10А-III+

+2Ш22A-III c .


, ,

,


Стержни 2Ш10А-III c доводятся до опор.

Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой:


, ,

,

.


Поперечная сила . Интенсивность поперечного армирования при шаге хомутов равна:

. Принимаем .

На первой промежуточной опоре справа принята арматура 2Ш16А-III+ +2Ш18A-III c .Определяем момент, воспринимаемый сечением c этой арматурой:


, ,


Стержни 2Ш16А-III с доводятся до опор:


,


Поперечная сила . Интенсивность поперечного армирования при шаге хомутов :

Длина анкеровки



Принимаем .

3.6 Расчет стыка ригеля с колонной


Рассматриваем вариант бетонированного стыка. В этом случае изгибающий момент на опоре воспринимается соединительными стержнями в верхней растянутой зоне и бетоном, заполняющим полость между торцом ригелей и колонной.

Принимаем бетон для замоноличивания класса В20, стыковые стержни из арматуры класса A-III;

Изгибающий момент ригеля на грани колонны , рабочая высота сечения



по табл.III.I.[1] находим соответствующее значение и определяем площадь сечения стыковых стержней



Принимаем арматуру 2Ш25А-III c .


Длину сварных швов для приварки стыковых стержней с закладными деталями ригеля определяем следующим образом:



где

коэффициент 1,3 вводим для обеспечения надежной работы сварных швов в случае перераспределения опорных моментов вследствие пластических деформаций.

При двух стыковых стержнях и двусторонних швах длина каждого шва (с учетом непровара) будет равна:



Конструктивное требование .

Принимаем


Закладная деталь ригеля приваривается к верхним стержням каркаса при изготовлении арматурных каркасов. Сечение этой детали из условия прочности на растяжение:



Конструктивно принята закладная деталь в виде гнутого швеллера из полосы длиной м;



Длина стыковых стержней складывается из размера сечения колонны, двух зазоров по 5 см между колонной и торцами ригелей и двух длин сварного шва:





Рисунок 10- К расчету бетонированного стыка

4. Расчет центрально нагруженной колонны


4.1 Определение продольных сил от расчетных нагрузок


Грузовая площадь средней колонны при сетке колонн 5,6х7,2м равна:



Подсчет нагрузок приводим в таблице 3.


Таблица3 - Нормативные и расчетные нагрузки

№ п/п

Наименование нагрузки

Нормативная нагрузка,

Н/м2

Коэфф.надёжности по нагрузке, γf

Расчётная нагрузка.

Н/м2

1

От покрытия:

постоянная:

-от рулонного ковра в три слоя;

-от цементного выравнивающего слоя,

- от утеплителя- пенобетонных плит,


;

- от пароизоляции в один слой;

- от ребристых плит;

- от ригеля;

- от вентиляционных коробов и трубопроводов;


ИТОГО


120

400


480


40


2450

625

500


1,2

1,3


1,2


1,2


1,1

1,1

1,1



150

520


580


50


2695

690

550



4615 - 5235








Снеговая:

в том числе длительная

кратковременная

-

-

-

-

-

-

1200

0

1200

2

От перекрытия:

постоянная:

- от керамических плиток,

;

- от цементного раствора,

;

- от ребристой плиты;

- от ригеля;



240


440


2450


625


1,1


1,3


1,1


1,1


265


575


2695


690

3

ИТОГО

Временная

В том числе:

длительная

Кратковременная

Полная от перекрытия

3755


6400

4480

1920

10155

1,2

1,2

1,2


4225


7680

5380

2300

11905

Продолжение таблицы


Сечение колонн предварительно принимаем . Расчетная длина колонн во втором-четвертом этажах равна высоте этажа, то есть , а для первого этажа с учетом некоторого защемления колонны в фундаменте


,


где высота первого этажа;

расстояние от пола междуэтажного перекрытия до оси ригеля;

расстояние от пола первого этажа до верха фундамента.

Собственный расчетный вес колонн на один этаж:

- во втором-четвертом этажах:

,


- в первом этаже:


.


Подсчет расчетной нагрузки на колонну приводим в таблице 4.


Таблица 4- Подсчет расчетной нагрузки на колонну


п/п

Нагрузка от покрытия

и

перекрытия, кН



Собственный вес колонн,

кН



Расчетная суммарная нагрузка, кН



длительная


кратковременная



длительная,


кратковременная


полная


4

3

2

1



211,08

598,35

985,62

1372,89



48,38

141,12

233,86

326,6



16,72

33,44

50,16

69,08



227,8

631,79

1035,78

1441,97



48,38

141,12

233,86

326,6



276,18

772,91

1269,64

1768,57



Расчет нагрузки от покрытия и перекрытия выполнен умножением их значений по таблице 3 на грузовую площадь, с которой нагрузка передается на одну колонну. В таблице 4 все нагрузки по этажам приведены нарастающим итогом последовательным суммированием сверху вниз.

За расчетное сечение колонн по этажам принимаем сечения в уровне стыков колонн, а для первого этажа- в уровне отметки верха фундамента.


4.2 Характеристики прочности бетона и арматуры


Бетон тяжелый класса В20; расчетное сопротивление на осевое сжатие

, коэффициент условий работы бетона .

Арматура:

- продольная класса А-III, расчетное сопротивление на осевое растяжение

- поперечная- класса А-I, .


4.3 Расчет прочности колонны первого этажа


Усилия с учетом коэффициента надежности по назначению здания будут равны:



Площадь поперечного сечения колонны:



где - коэффициент, учитывающий гибкость колонн длительного загружения;

- коэффициент условия работы;

Принимаем коэффициент

Размер сечения колонны: - принимаем сечение колонны 0,35х0,35 м.

Значения коэффициентов при:


и

условие выполняется.

Искомая площадь сечения арматуры:


Проверяем коэффициент армирования


.


Принимаем 8Ш16А-III c

Проверяем фактическую несущую способность сечения колонны по ф.:


.


Вычисляем запас несущей способности колонны:



Для унификации ригелей сечение колонн второго и всех

вышерасположенных этажей принимаем 0,35х0,35м.

Принимаем следующую разрезку колонн:

колонна К-1- на I этаж;

колонна К-2- на II-III этажи;

колонна К-3- на IV этаж.


4.5 Расчет и конструирование короткой консоли


Опорное давление ригеля Q=269,09 кН.

Длина опорной площадки:



Принимаем

Вылет консоли с учётом зазора 5 см составляет


.


Расстояние от грани колонны до силы Q :


.


Высота консоли в сечении у грани колонны принимают равной


.


У свободного края при угле наклона сжатой грани g=45° высота консоли


.


Рабочая высота сечения консоли .

Поскольку выполняется условие , то консоль считается короткой.

Для короткой консоли выполняются 2 условия:

1)

условие выполняется.


2)

условие выполняется.


Изгибающий момент консоли у грани колонны



Площадь сечения продольной арматуры консоли:



По сортаменту подбираем арматуру 2Ш14 А-IIIc

Консоль армируем горизонтальными хомутами Ж5 Вр-I с

с шагом S=0,1 м (при этом и ) и отгибами 2Ш16 A-III с

Проверяем прочность сечения консоли по условию:


;

, при этом

Правая часть условия принимается не более


.


Поскольку , прочность консоли обеспечена.


Рисунок 10- Схема армирования коротких консолей.


4.6 Конструирование арматуры колонны. Стык колонн


Колонна армируется пространственным каркасом, образованным из плоских сварных каркасов. Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки с продольной арматурой Ш16 мм и принимаем равным Ш 5 мм класса Вр-I с шагом s=0,35 м – по размеру стороны сечения колонны, что не более 20d=20х0,016=0,32м.

Стык колонн осуществляем на ванной сварке выпусков стержней с обетонированием. В местах контактов концентрируются напряжения, поэтому торцевые участки усиливаем косвенным армированием. Последнее препятствует поперечному расширению бетона при продольном сжатии.

Косвенное армирование представляет собой пакет поперечных сеток.

Принимаем 5 сеток с шагом s=0,1 м – на расстоянии, равном размеру стороны сечения колонны.

Для этих сеток принимаем арматуру Ш5 Вр-I.


Рисунок 11- Конструкция стыка колонн


Рисунок 12- Сетка для усиления торца колонны

4.7 Расчет сборных элементов многоэтажной колонны на воздействия в период транспортирования и монтажа


При транспортировании под колонну кладем 2 подкладки на одинаковом расстоянии от торцов. Тогда в сечении колонны под подкладками и в середине пролета между подкладками нагрузка от собственной массы колонны вызовет изгибающие моменты:


;


При высоте 1-го этажа в 4,3 м расстояние от пола 2-го этажа до верхнего торца колонны 1-го этажа – 0,7 м и от нулевой отметки до верхнего отреза фундамента – 0,15 м, а также в предположении, что фундамент будет трехступенчатым, с общей высотой – 0,9 м и расстоянием от его подошвы до нижнего торца колонны равным 0,2 м, общая длина сборного элемента колонны составит:


.


При транспортировании конструкции для нагрузки от их собственной массы вводится коэффициент динамичности 1,6. Коэффициент ; .


;


Изгибающий момент, воспринимаемый сечением при симметричном армировании


и <- условие выполняется.

В стадии монтажа колонны строповку осуществляем в уровне низа консоли.

Расстояние от торца колонны до места захвата , коэффициент динамичности для нагрузки от собственного веса при подъеме и монтаже – 1,4.


и <- условие выполняется.


Под 2-хэтажные колонны при транспортировании следует укладывать 4 подкладки. При подъеме и монтаже этих колонн их строповку следует осуществлять за консоли в 2-х уровнях.


а) в стадии транспортирования б) в стадии монтажа

Рисунок 13- Расчетные схемы колонны

5. Расчет трехступенчатого центрально-нагруженного фундамента


Продольные усилия колонны:

Условное расчетное сопротивление грунта:

Класс бетона B20, , ,

Арматуру класса А-II, .

Вес единицы объема бетона фундамента и грунта на его обрезах .

Высота фундамента должна удовлетворять условиям:


1)

2)


где высота сечения колонны;

длина анкеровки арматуры колонны в стакане фундамента;

высота фундамента от подошвы до дна стакана;

требуемый зазор между торцом колонны и дном стакана.

Приняв , длину анкеровки арматуры колонны Ш16 А-III в бетоне фундамента класса В20 , устанавливаем предварительную высоту фундамента:


.


Окончательно принимаем высоту фундамента - двухступенчатый фундамент, .

(Ранее был произведен расчет фундамента высотой - ни одно из условий прочности не удовлетворялось.)

Глубину фундамента принимаем равной:



где 0,15м- расстояние от уровня чистого пола до верха фундамента.

Фундамент центрально-нагруженный, в плане представляет собой квадрат.

Площадь подошвы фундамента определяем по формуле:



где - нормативная продольная сила для расчетов размеров подошвы. Подсчитываем с учетом усредненного значения :



Размер подошвы:



Принимаем - кратно 0,3м.

Кроме того, рабочая высота фундамента h0 из условия продавливания по поверхности пирамиды (грани которой наклонены на 450 к горизонту) должна быть не менее:


где давление на грунт от расчетной нагрузки.

Рабочая высота фундамента .

Тогда , .

Проверяем, отвечает ли условию прочности по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении, начинающемся на линии пересечения пирамиды продавливания с подошвой фундамента.

Для единицы ширины этого сечения: , вычисляем:


– условие удовлетворяется.


Проверку фундамента по прочности на продавливание колонной дна стакана производим из условия:



F – расчетная продавливающая сила, определяющаяся по формуле:



Um – среднее арифметическое периметров верхнего и нижнего основания пирамиды продавливания колонной от дна стакана


- условие не удовлетворяется.

Проверку прочности фундамента на раскалывание проводим из условия:



где - коэффициент трения бетона по бетону;

– площадь вертикального сечения фундамента в плоскости, проходящей по оси сечения колонны, за вычетом площади стакана;

коэффициент условия работы фундамента в грунте;

Глубина стакана:

Площадь стакана:


- условие выполняется.


Прочность фундамента считается обеспеченной.

Армирование фундамента по подошве определяем расчетом на изгиб по сечениям, нормальным к продольной оси по граням ступеней и грани колонны, как для консольных балок.

Расчет на изгибающие моменты в сечениях, проходящих по грани 1-2 (II-II), 2-3 (I-I), вычисляем по формулам:



Площадь сечения арматуры:


Из двух значений выбираем большее и по сортаменту производим подбор арматуры в виде сетки. Принимаем нестандартную сварную сетку с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой из стержней 13Ш10А-II c с шагом s=0,2 м .

Марка сетки

Проценты армирования:



что больше и меньше

Рисунок 14 - Конструкция отдельного фундамента

Похожие работы:

  1. • Проектирование несущих железобетонных конструкций ...
  2. • Железобетонные конструкции покрытий
  3. • Многоэтажное производственное здание
  4. • Расчет сборных железобетонных конструкций ...
  5. • Расчёт и конструирование сборных и монолитных ...
  6. • Проектирование и расчет несущих конструкций ...
  7. • Стальные конструкции - столетие каркасного строительства из ...
  8. • Одноэтажное каркасное промышленное здание
  9. • Проектирование железобетонных конструкций ...
  10. • Искусственные каменные материалы для стен гражданских ...
  11. • Конструирование и расчет наружных ограждающих ...
  12. • Расчет и конструирование железобетонных
  13. • Одноэтажное промышленное здание с железобетонным ...
  14. • Монолитное железобетонное перекрытие
  15. • Расчет элементов железобетонных конструкций
  16. • Расчет прочности центрально растянутых предварительно ...
  17. • Сборное проектирование многоэтажного промышленного ...
  18. • Расчёт железобетонных конструкций
  19. • Строительные конструкции
Рефетека ру refoteka@gmail.com